Надрезы, предотвращение

Установлено, что это разрушающее напряжение уменьшается с увеличением размеров и опасности дефекта, а также с уменьшением вязкости материала. Хрупкое разрушение стали является особым случаем в связи с тем, что с уменьшением температуры резко уменьшается вязкость разрушения. Сопротивления такому разрушению можно повысить за счет устранения концентраторов напряжений, расположения сварных швов на определенном расстоянии от мест концентрации напряжений, а также за счет получения бездефектных сварных швов. Тем не менее основным способом предотвращения хрупкого разрушения является выбор соответствующих материалов для конструкции. Материал следует выбирать с таким расчетом, чтобы его ударная вязкость, определяемая на образцах с надрезом, могла гарантировать целостность конструкции при допускаемых напряжениях с учетом наличия дефекта максимального размера. Однако в этом случае не может быть однозначного ответа, так как невозможно точно определить максимально возможный размер дефекта. Поэтому для стационарных конструкций существуют различные стандарты, в которых установлены (для различных классов сосудов) соотношения между вероятностью разрушения и стоимостью определения и уменьшения вероятности наличия дефектов, превышающих допустимые размеры. [c.8]

При конструировании детали следует стремиться к созданию симметричных конструктивных форм гнутых деталей (рис. 169, б) таким образом, чтобы /"i = /"2 и Гд = г , а > rj + s, так как несимметричные формы деталей требуют при штамповке большого усилия прижима заготовки во избежание одностороннего ее увода при гибке, что может привести к увеличению брака. Внутренние радиусы гибки подбираются по данным, приведенным в гл. 8. Для облегчения процесса гибки в заготовке иногда делают предварительные надрезы или вырезы (рис. 170). Рекомендуется, чтобы ширина выреза К > s н длина его L = s + г + KI2. При гибке без выреза линию гибки необходимо отделять от кромки детали на величину не менее радиуса гибки г. Для точного фиксирования заготовки в гибочном штампе и предотвращения ее сдвига во время гибки следует в деталях предусматривать технологические отверстия. [c.306]

Для предотвращения образования губ среза необходимы боковые надрезы, которые в образцах. ДКБ могут за- [c.70]

Основным аспектом проблемы, рассматриваемым в настоящей статье, является микромеханика распространения и остановки разрушения отрывом и исследование влияния на эти явления температуры и микроструктуры, а именно размера зерна. Эти явления сознательно изучались без учета усложнений, вносимых наличием губ среза, которые часто образуются при распространении и остановке разрушения отрывом. Появление губ среза можно исключить при испытаниях малых лабораторных образцов при очень низкой температуре или их влияние можно свести до минимума при испытании очень толстых образцов при температурах, близких к представляющим практический интерес. Тем не менее в настоящем исследовании выбран другой путь, который основан на использовании небольших надрезанных образцов Шарпи, поверхности которых азотированы для предотвращения образования губ среза, азотированы также и надрезы для исключения начального барьера, что позволяет сосредоточить внимание на явлении распространения. Авторы уже использовали этот способ на образцах Шарпи, разрушаемых при ударных нагружениях, когда процедура предотвращения образования губ среза ведет к существенному уменьшению как энергии удара, так и нормализованной энергии удара [3]. Более того, эти результаты показывают, что динамическое сопротивление разрушению отрывом при данной температуре увеличивается с уменьшением размера зерна, несмотря на то что разрушения по существу на 100% происходили по механизму скола независимо от размеров зерна и температуры испытаний. [c.136]

Необходимо заметить, что в стальных конструкциях встречаются второстепенные детали, образующие надрез или резкое изменение контуров элементов, а также мелкие дефекты технологического происхождения, которые могут не оказывать влияния на статическую прочность конструкции, но в то же время могут существенно снижать прочность нри переменных напряжениях из-за возникающей концентрации напряжений. Можно надеяться, что распространение сведений >гипа приведенных в данной книге поможет обратить внимание конструкторов и технологов на важность правильного выполнения деталей конструкции и контроля качества изготовления в деле предотвращения усталостных разрушений стальных конструкций. [c.276]

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х-начале 60-х годов в СССР, США и Англии были проведены испыгания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Эти образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15-80 МН), По результатам проведенных испьпаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как для стадаи возникновения, так и для стадии развития хрупких трещин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05-0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими оп<,пными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам хрупкости и разрушающим напряжениям кр хрупких состояниях с введением запасов [ДГ] и кр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений. [c.39]

Если основываться на результатах, полученных к настоящему времени на образцах из стали А533В, то по мере увеличения темпепатуоы испытаний в область выше ТИП эффективность боковых надрезов умеренной глубины в предотвращении запаздывания фронта трещины на поверхности образца уменьшается. Для образца заданных размеров можно ожидать, что разрывы материала вне плоскости разрушения, задаваемой надрезами, ведущие к потере контроля за направлением распространения трещины, будут возникать, когда трещиностойкость и температура испытаний станут достаточно велики. И это наблюдалось в действительности. [c.21]

Наиболее склонны к образованию трещин термической усталости стали с высокой твердостью (HR 50—58) при твердости HR 42—44 сопротивление стали термической усталости резко возрастает. На грубообработанной поверхности при наличии поверхностных дефектов (рисок, надрезов и др.) трещины разгара возникают более легко и быстрее развиваются. Хорошо прокованная сталь обладает наибольшей стойкостью против образования трещин термической усталости. Для того чтобы при нагреве штампа во время работы тепло не концентрировалось у рабочей поверхности, а быстро распространялось по всему объему штампов, сталь должна обладать достаточно высокой теплопроводностью. Для получения равномерной и одинаковой твердости по всему сечению штампа сталь должна иметь глубокую прокаливаемость. Для предотвращения снижения износостойкости при нагреве выше 600—700° С стали для молотовых штампов должны быть окалиностойкими. Молотовые штампы имеют сложную форму и большие размеры. [c.288]

Однако кроме указанного выше изменения химического состава поверхности, связанного со способом изготовления образцов,, важное значение могут иметь и физические воздействия. Пакстон и Проктер [8] в своем обзоре привели некоторые сведения о влиянии механической обработки и шлифовки на чувствительность к коррозионному растрескиванию. Это влияние обусловлено топографией поверхности и образованием внутренних напряжений в поверхностных слоях образцов. Первое наиболее важно для высокопрочных материалов, чувствительных к надрезу напряжения сжатия, возникающие в поверхностных слоях, по-видимому, оказывают обычный эффект,, способствуя торможению или предотвращению растрескивания. [c.317]

Для предотвращения этого вида коррозии рекомендуется лровюдить последующий нагрев сварного шва до температур порядка 870—1150°. При таких температурах карбиды хрома переходят в твердый раствор, а выпадают гораздо менее растворимые при этих температурах карбиды ниобия. При этом устраняется возмолшость протекания как межкристаллитной коррозии, так и родственной ей коррозии надрезом. [c.511]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...