Характер движения в вихревой камере

В литературе, посвященной вихревым струйным элементам, содержатся указания на то, что характер движения частиц, а соответственно и зависимость между угловой и тангенциальной скоростью их движения и радиусом камеры могут изменяться при переходе от одних участков пространства камеры к другим. При этом величина п может меняться как в функции от радиуса г, так и в функции от положения частиц в направлении, параллельном оси выходного отверстия. Однако численные данные о влиянии этих последних величин на значение п не приводятся. [c.214]

Характер движения в вихревой камере 213 [c.506]

В спиральных камерах безлопаточного НА происходит ускорение потока вследствие конфузорности проходного сечения канала. Существенный недостаток безлопаточного НА — трудность конструктивного исполнения элементов, позволяющих создать симметричное поле скоростей при входе в РК- Нарушение окружной симметрии является чаще всего следствием неточного изготовления обводов камер или патрубков. Характер пространственного течения рабочего тела в безлопаточном НА весьма сложный, имеют место перетечки газа вдоль обводов, вызванные неравномерностью структуры потока. Перетечки инициируют вихревое течение рабочего тела. Система вихрей, движущихся по спирали, приводит к значительным вторичным потерям, доля которых сравнима с профильными потерями [40]. Уменьшение интенсивности вихревого движения в канале безлопаточного НА достигается устройством продольного ребра на внешнем меридиональном обводе камер. [c.57]

Хотя реализованная модель является упрощенной, она позволила получить качественную картину процесса сепарации твердых частиц в камере вихревого золоуловителя и сделать ряд важных выводов о характере и степени влияния исследуемых параметров, характеризующих геометрию камеры и аэродинамический режим в ней, на траекторию движения частиц, время сепарации, составляющие скоростей. [c.68]

Этот закон распределения скоростей принят за исходный и при анализе характеристик вихревых струйных элементов в работе [72], однако в данной работе сделана оговорка, что при относительно большом расходе воздуха по каналу управления характер течения может измениться и масса воздуха в камере приходит в принудительное движение, при котором она вращается как твердое тело. Закон изменения скоростей, определяемый формулами (20.4) и (20.5), принят за исходный в работе [65]. [c.214]

Анализ результатов рис. 5-7, а показывает, что наиболее интенсивное омывание змеевиков пароперегревателя имеет место в его средней части вблизи кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы. Максимальные значения коэффициентов теплоотдачи в этой зоне достигают 406 ктл1м -ч-град. При движении в направлении от кромки упомянутой перегородки к боковой стенке величины падают до 290 шал м -ч-град, что свидетельствует о снижении интенсивности омывания и тепловосприятия змеевиков пароперегревателя в этом направлении (см. рис. 5-7, а). Эти величины для змеевиков пароперегревателя также ощутимо снижаются и в двух других направлениях от нижней кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы в сторону стенки, отделяющей камеру догорания от I газохода, и в сторону задней стенки котла. Отчетливо видно, что более интенсивно омывается часть пароперегревателя, расположенная во II газоходе. В углу, образуемом перегородкой, отделяющей камеру догорания от I газохода, и правой боковой стенкой котла, величины коэффициентов теплоотдачи конвекцией в 4 раза ниже, чем в центре (в месте огибания потоком нижней кромки перегородки между I и II газоходами). Описанная картина распределения коэффициентов а,, по змеевикам пароперегревателя при его расположении между I и II газоходами может быть связана с характером движения воздущного потока в модели (дымовых газов в котле). После перегородки между камерой догорания и I газоходом основная часть потока движется в сторону II газохода, а меньщая его часть отворачивает в угол, образуемый упомянутой перегородкой и правой боковой стенкой котла, где возникает вихревая застойная зона. [c.171]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Большие возможности вихревой техники, очевидные преимущества термоэкономического характера от их включения в некоторых случаях в работу технологических процессов производства различных отраслей, тем не менее, не привели к широкому внедрению вихревой техники отечественного производства. Отечественным разработкам принадлежат приоритетные позиции по совершенствованию вихревой техники, теории процесса энергоразделения в вихревых трубах. Боее половины мирового фонда изобретений создано в нашей стране. Вклад отечественных ученых в развитие теории, определении главных направлений движения научно-технического прогресса вихревой техники, поиске оптимального контура камеры энергоразделения неоценим. [c.280]

Основы метода моделирования движения взвешенных частиц в потоке были разработаны в тридцатых годах В. С. Жуковским и П. М. Волковым [Л. 4-3]. Первым объектом исследования такого рода явилась вихревая топка Шершнева для фрезерного торфа, схема которой показана на рис. 4-3, а водяная модель — на рис. 4-4. Исследование на водяной модели имело в основном качественный характер. Наблюдалась картина движения взвеси в камере различных конструктивных модификаций при различном распределении воздуха между питателем, эжектором и дожигатель-ной решеткой (рис. 4-5). Наряду с этим определялся предельный размер куска торфа, не оседающего при заданных скоростях [Л. 4-4] [c.151]

По характеру расположения камеры циклонные топки разделяют на горизонтальные и вертикальные. На рис. 41, а показана схема горизонтальной циклонной топки. Смесь топлива с воздухом подается тангенциально (по касательной) в камеру горения 4, в результате чего в камере создается вихревое движение и время пребывания частичек топлива увеличивается, что позволяет сжигать пыль более грубого помола. Поскольку камера горения торкретирована изн три огнеупорным материалом, в ней практически отсутствует отвод тепла от продуктов сгорания и создается высокая температура, способствующая повышению скорости сгорания топлива и образованию жидкого шлака. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...