Характеристики струйного элемента вихревого

Характеристики струйных вихревых элементов [c.212]

Исходные данные к анализу характеристик струйных вихревых элементов. Рассмотрим режимы работы вихревого элемента (рис. 20.1) при подводе воздуха по каналу управления, когда основная масса воздуха, поступающая в камеру из подводящего канала, совершает вращательное движение. [c.212]

ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРУЙНЫХ ВИХРЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.213]

Этот закон распределения скоростей принят за исходный и при анализе характеристик вихревых струйных элементов в работе [72], однако в данной работе сделана оговорка, что при относительно большом расходе воздуха по каналу управления характер течения может измениться и масса воздуха в камере приходит в принудительное движение, при котором она вращается как твердое тело. Закон изменения скоростей, определяемый формулами (20.4) и (20.5), принят за исходный в работе [65]. [c.214]

Характеристики вихревых струйных элементов систем управления. Для вихревых камер как элементов систем управления существенны, как и для ранее рассмотренных струйных элементов, коэффициенты усиления по давлению, расходу и мощности. Они зависят от геометрических параметров и давлений, а соответственно и расходов воздуха, на входе в подводящий канал и в канал управления, а также от давления и расхода воздуха на выходе элемента. [c.215]

Различные схемы построения вихревых струйных элементов. В опубликованных за последнее время работах, посвященных исследованию характеристик вихревых струйных элементов, содержатся описания также и некоторых других вариантов построения элементов этого типа. [c.221]

Дифференциальные уравнения движения. Для расчета характеристик вихревых элементов необходимо знать распределение скоростей и статических давлений в закрученном потоке. Поскольку в вихревых элементах струйной автоматики течение, как правило, турбулентное, то для его описания целесообразно использовать дифференциальные уравнения Рейнольдса в цилиндрических координатах (см. п. 2 гл. И). [c.163]

На рис. 20.5, а показана схема струйного вихревого элемента, в котором основной подводящий канал 1 расположен соосно с выходным каналом 2, а канал управления 3 или каналы управления, если их несколько, расположены так же, как и в ранее рассмотренных вихревых элементах [86]. Элемент, построенный таким образом, обладает худшими характеристиками по сравнению с ранее описанными вихревыми элементами единственный довод, который приводится в пользу данной схемы построения вихревого элемента — меньшие потери механической энергии потока при отсутствии давления перед каналом управления. [c.221]

Согласно приведенным характеристикам наибольщее изменение расхода в рассматриваемом элементе определяется отношением максимального расхода при р1 = 0 к минимальному расходу. Это отношение составляет величину порядка 5. В работе [96] рассмотрены вихревые струйные элементы, у которых резкое изменение расхода происходит при значительно меньших величинах управляющего давления. При абсолютных давлениях воздуха на входе основного потока в камеру ро, равных 5,6 4,9 З.б [c.220]

Наряду с исследованием внутренних процессов, протекающих в вихревых камерах, делаются попытки использовать характеристики, полученные для элементов определенного типа, при расчете элементов, отличающихся от ранее исследовавшихся размерами или давлениями питания. Вопрос о допустимости такого перехода решается на основании опытных данных. В качестве примера на рис. 20.4, в для одного из вихревых струйных элементов приведены характеристики Qг/Q2,max=(f[ Pi — ро)/ро] при двух различных давлениях питания / — при Ро=1,4 кГ/см и 2 — при Ро=7 кГ/см . Эти характеристики сравнительно мало отличаются одна от другой. Они получены для струйного вихревого элемента, у которого площадь сечения выходного отверстия равнялась 16 мм , а площадь сечения канала управления была равна 2 мм элемент работал на воздухе, причем на выходе поддерживалось атмосферное давление [79]. [c.221]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

Другим из используемых в элементах пневмоники аэродинамических эффектов является изменение характеристик потока, вызываемое его завихриванием. Схема вихревого струйного [c.201]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...