Лопатки Расчет замков

Ниже дается приближенный расчет замка на прочность только от действия инерционной силы всей лопатки т. е. с учетом полки, пера и хвостовика (см. рис. 4.13). При этом считаем, что сила Pjs действует по оси симметрии хвостовика [c.151]

Данные, необходимые для расчета а) все размеры замка (см. рис. 1, 3 и 4) и число пар зубцов п б) вероятные монтажные погрешности шага зубцов ASf (см. рис. 12) в) средняя рабочая температура замка 0" г) механические характеристики металла лопатки и диска при этой температуре, а именно 1) модули упругости и 2) коэффициенты Пуассона 3) пределы текучести по нормальным напряжениям и 4) модули упрочнения и д) коэффициенты линейного расширения а- и металлов лопатки и диска е) угол трения р между зубцами ж) центробежные силы профильной части лопатки вместе с замковой частью ее хвостовика над первой впадиной С р, а также центробежные силы отдельных участков хвостовика лопатки Pf и выступа диска [c.171]

При отсутствии ползучести металла замка, т. е. при относительно низких температурах, расчет заключается в определении предельной нагрузки на замок и соответствующего коэффициента запаса прочности /г". Для этого необходимо произвести расчеты, указанные в п. а—в раздела А, и в п. а раздела Б. По последнему пункту расчет ведется для зубцов хвостовика лопатки и выступа диска до тех пор, пока граница между упругой и пластической зонами не пересечет весь зубец (от верхнего контура к нижнему). Соответствующие усилия и будут предельными для зубцов лопатки и диска, после чего меньшая из этих величин подставляется в формулу (4.11), что дает возможность определить соответствующий коэффициент запаса прочности п°. Для облегчения некоторых расчетов, указанных в этом параграфе, можно воспользоваться вспомогательными таблицами, а именно [c.173]

Данные, необходимые для расчета а) все размеры замка и число пар зубцов п (см. рис. 1, 3, 4) б) усредненная по участкам хвостовика лопатки и выступа диска температура замка 0" в) соответствующие коэффициенты ползучести В. и В. (/) и показатели ползучести т,- для металлов лопатки и диска при этих температурах г) угол трения р между зубцами д) центробежные силы профильной части лопатки вместе с замковой частью ее хвостовика над первой впадиной С р, а также центробежные силы отдель- [c.173]

При расчете на растяжение наиболее опасными с точки зрения прочности являются первая впадина хвостовика лопатки и последняя впадина выступа диска, так как в первом случае достигает максимума сила Fj, а во втором случае — сила F . [см. фор-мулы (1.4) и (1.5) ] при изгибе зубцов во всех стадиях работы замка, кроме стадии неустановившейся ползучести, наиболее опасными являются первая и последняя пары зубцов в стадии неустановившейся ползучести наиболее опасная пара зубцов должна быть определена расчетом. [c.177]

В и с я щ е в В. С. Исследование распределения усилий и напряжений в елочном замке рабочей лопатки авиационной газовой турбины при упругом состоянии материала, — Расчет на прочность элементов конструкций, вып. 11, Машгиз, 1957. [c.180]

У рассматриваемого двухопорного соединения (без учета трения) распределение усилий, приходящихся на верхнюю и нижнюю площадки, соответственно составило = 1,08Р = 0,92Р, где Р — среднее усилие на площадку контакта при условии равномерного распределения нагрузки по опорам замка. Сравнение полученных данных с результатами работы [52] Р = 1,06Р Р = 0,94Р), где расчет проводился с несколько утяжеленной лопаткой и более грубой разбивкой на конечные элементы, подтверждает основные положения используемой методики. [c.186]

Для повышения точности результатов первоначально выполнен расчет диска мод действием центробежной силы замка и лопатки с учетом температурного расширения. В результате на ободе диска получены средние значения перемещений в радиальном направлении, которые использовались в качестве исходных данных для последующих расчетов циклически симметричного фрагмента замка лопатки (см. рнс. 72). [c.192]

W — наименьший момент сопротивления корневого сечения лопатки). Этим условием учитывается влияние концентрации напряжений в замке. Расчет на прочность замковых выступов диска приведен ниже. [c.318]

Висящев В. С. Расчет на прочность елочного замка рабочей лопатки авиационной газовой турбины в условиях ползучести. Сб. Расчет на прочность элементов конструкций , вып. 11, Машгиз, 1957 РЖМ, 1959, № 1, 834. [c.255]

В работах Б. П. Соколова [32, 33] и Ч. Г. Мустафина [20, 22, 33] сделана попытка найти распределение усилий между зубьями елочного замка в стадии деформации ползучести. Решение этой задачи основано на использовании левых прямолинейных частей диаграмм напряжение—деформация , относящихся к малым деформациям. Этот прием обосновывается тем, что область работы реальных деталей ограничивается допустимой деформацией за весь срок их службы, для рабочих лопаток и дисков турбин, составляющей 0,1—0,2% (хвостовые соединения рассчитываются на длительный срок службы около 100 ООО часов) . При этом, однако, совершенно не учитывается тот факт, что в зубцах елочных замков возникают значительные местные напряжения и деформации, превышающие средние расчетные величины, вследствие чего указанный выше прием недопустим при расчете. Кроме того, в работе [32] используется метод разложения некоторой функции в ряд по степеням малого параметра , каковым здесь является tg р, где р — угол наклона хвостовика лопатки. Автор ограничивается линейными членами этого разложения между тем tg р не является малым параметром, так как р = 10- 20°. Таким образом и этот прием также не оправдан. По тем же причинам нельзя согласиться с методом определения теоретических величин зазоров между опорными поверхностями зубьев, обеспечивающих линейное распределение нагрузки между зубьями елочного замка, в работах [20, 22], не говоря уже о том, что вопрос этот, при существующей точности изготовления елочных замков, практически мало интересен. [c.7]

Замковые соединения лопаток находятся под воздействием следующих силовых факторов а) центробежных сил лопаток и моментов от центробежных сил, возникающих при смещении (выносах) центров тяжести поперечных сечений лопатки по отношению к радиусу диска б) момента газовых усилий в осевой плоскости и в плоскости вращения ротора. Замки газовых турбин, кроме того, работают в сложных температурных условиях, вызывающих в начальный момент упруго-пластические деформации, а затем и деформации ползучести материала. Еслинагрувкаи температура вамка не постоянны, то расчет обычно ведут при эквивалентных нагрузках и температурах. [c.97]

Достоверность результатов расчета замковых соединений находит подтверждение в сравнении с экспериментальными данными, 1юлу-ченными для елочного трехопор юго замка лопатки последней ступени паровой турбины мощностью 500 МВт (рис. 78). [c.197]

Расчет рассматриваемого замкового соединения МКЭ проводился в рамках плоского напряженного состояния в отсутствие объемных сил и температурных деформаций. При этом полагалось отсутствие технологических зазоров между контактирующими зубьями замка. По длине участков соприкосновения зубьев располагались тонкие слои контактных конечных элементов, реализующих фрикционное взаимодействие с коэффициентом трения /тр = 0,2. Параметры сетки элементов для симметричной части хвостовика лопатки и межпазо-вого выступа диска составляли 706 и 927 узлов соответственно. Вторичная дискретизация хвостовой части лопатки показана на правой половине рис. 80. Граничные условия на симметричной части замкового соединения (см. рис. 78) формулировались в виде [c.198]

Толщина замкового соединения, модуль упругости и коэффициент Пуассона соответственно составляли t = = 0,023 м = 2,1 10 МПа v = 0,3. Для оценки результатов расчета натурного замкового соединения сотрудниками лаборатории ПО Шкода (Пльзень, ЧССР) были проведены эксперименты по определению НДС аналогичного замка лопатки поляризационно-оптическим методом. Исследования проводились на моделях из отвержденной эпоксидной смолы со следующими механическими свойствами = 4,05 10 МПа v = 0,37. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...