Линии влияния для консоли

Метод Римана 1 (1-я) — 245 Линии Людерса 1 (2-я) — 414 Линии влияния для балок 1 (2-я) — 61 - для консолей 1 (2-я) — 62 [c.131]

В сечении на свободном конце Мг и Ql всегда равны нулю, в каком бы месте ни находилась единичная сила на балке. Поэтому линии влияния для этого сечения являются нулевыми (рис. 14-5,й). В сечении на опоре Мо= — 1х. т. е. линия влияния имеет вид наклонной прямой. При д =0, т. е. когда сила находится в опорном сечении, Л1о=0 при х=1 (груз на конце консоли) [c.307]

Фиг. 6. Линии влияния в двухопорной балке с консолью на расстоянии а и Ь от опор а—изгибающего момента М б — поперечной силы

Рассмотрим теперь расчетную схему, приведенную на рис. 11.20, г. Если вначале предположить, что крайняя жесткая опора отсутствует (рис. 11.21, а), то, разрезав балку над упругой опорой 1 (рис. 11. 21, б) и заменив действие отброшенной правой части деформирующим бимоментом В пх, можно записать следующее выражение для линии влияния угла искажения Ус на конце консоли (рис. 11. 21, в) [c.309]

Приближенное определение коэффициента интерференции /Ст, а также координаты центра давления на корпусе с учетом влияния сжимаемости, длины хвостового участка корпуса и сужения консоли можно осуществить непосредственно, рассмотрев область переноса нормальной силы в виде участка плоской поверхности (рис. 2.3.1,б,в). Течение здесь рассчитывается как поток около изолированной консоли полубесконечного размаха. В соответствии с данными линеаризованной теории перепад коэффициента давления, индуцированного таким крылом со сверхзвуковой передней кромкой на участке между линиями Маха, исходящими из начала и конца бортовой хорды, равен [15] [c.164]

В настоящее время на заводе Электросила вводится учет влияния при уравновешивании консольной части ротора — узла контактных колец. Расчеты с консольной частью роторов выявили новую форму колебаний, характеризующуюся резким изгибом консоли и прогибом линии вала между опорами по форме, прибли- [c.181]

Весьма обширная серия испытаний железа и железных конструкций была проведена Дюло ), другим воспитанником Политехнической школы. В первой части своего труда Дюло устанавливает необходимые формулы для изгиба и выпучивания призматических стержней, изгиба арок и кручения валов. Отыскивая положение нейтральной линии при изгибе, он ошибочно полагает момент растягивающих сил относительно нее рапным моменту сжимающих сил. Поскольку большая часть его работы относится к балкам прямоугольного и круглого профилей, эта ошибка не оказывает влияния на выводы. С самого начала он определяет модули упругости при растяжении и сжатии и, делая допущение, что поперечные сечения остаются при изгибе плоскими, выводит дифференциальное уравнение изогнутой оси. Он применяет это уравнение к консоли и к балке, свободно опертой по концам. [c.101]

Другими словами, кривая прогиба под действием единичной силы, приложенной в точке 1, является линией влаяния для прогиба в точке 1 под действием единичной силы, двигающейся по консоли, а линию влияния относительно легко определить. [c.20]

Расчет при подвижной нагрузке выполняется помощью линий влияния. Способ построения линий влияния не отличается от свободно лежащей балки. На фиг. 15 построены линии влияния поперечной силы Q и изгибающего момента М в сечении С (тонсоли. Пока груз Р = 1 находится левее сечения, поперечная сила в нем равна —1 при переходе груза в правую часть балки поперечная сила в сечении становится равной нулю. Аналогично значение изгибающего момента при грузе слева равно М, = —1х при грузе справа М, = 0. Деформации консоли м. б. найдены любым ив изложенных выше способов. При пользоваеши графоаналитич. способом необходимо обратить внимание на правильное назначение опор у ба.пки с фиктивной нагрузкой. Фиктивные поперечные силы и моменты должны соответствовать величина.м углов наклона и прогибов заданной балки, в связи с чем и д. б. произведен выбор опор. У консоли, изображенной на фиг. 16, угол наклона и [c.138]

Для построения линии влияния двухопорной балки с консолью следует соответствующую прямую межопорной части продол- [c.138]

Линии влияния в двухопорных фермах с консолью имеют обычную межопорную часть. Линия влияния в пределах консоли получается путём продолжения соответствующей прямой межопорной части. На фиг. 10 изображено построение линии влияния и, кроме того, посредством вырезания узла построена линия влияния опорной стойки Уг, при езде по нижним узлам фермы. [c.140]

На основе приведенной методики составлены таблицы 171 линий влияния от единичных усилий, движущихся вдоль балки пролетного строения. Они охватывают случаи криволинейной консоли, однопро-летной балки, двух-, трех- и четырехпролетных неразрезных балок с различной кривизной, жесткостью и способами закрепления их на опорах против закручивания. С помощью этих таблиц можно рассчитывать криволинейные балки при R >- 4,5 В, где В -- ширина пролетного строения, а также спиральные балки. [c.201]

Размеры зоны взаимного влияния крыла и корпуса в сверхзвуковом потоке обусловлены действием аэродинамического закона, в соответствии с которым возмущения распространяются только вниз по потоку в пределах конусов Маха с полууг-лом при вершине роо= ar sin (1/Мос). На плоском крыле эта зона представляет собой треугольник с вершиной в начале бортовой хорды (рис. 11.19), а на цилиндрической поверхности корпуса такая зона ограничивается линией пересечения конуса Маха с цилиндром. При этом, согласно аэродинамической теории тонкого тела, нагрузки, индуцируемые крылом, распространяются но корпусу на площади, расположенной непосредственно под консолями (участок AB D на рис. 11.19). [c.603]

Учет влияния сдвиговых деформаций в работах ученых XVIII и XIX столетий относился главным образом к статическому изгибу. Так, в 1856 году Б. Сен-Венан дал строгое решение статичеимй задачи об изгибе консоли силой, приложенной на конце, и показал, что распределение по высоте касательных напряжений описывается квадратичной параболой. В динамическом случае сдвиг был учтен впервые, П0-видил[0му, М. Брессом [349]. Уравнения Бресса описывают изгибно-продольные коле бания изогнутых стержней, центральная линия которых лежит в одной плоскости, и помимо сдвига, учитывают также и инерцию вращения се- [c.142]

Возрастающее использование арочных конструкций в строительстве плотин возлагает на инженеров обязанность решения весьма сложной задачи анализа напряжений в пространственной системе. В связи с этим в США был разработан приближенный метод расчета крупных плотин арочного типа. Первое приближение достигается путем замены пространственной системы плотины системой горизонтальных арок и вертикальных консолей. Горизонтальное гидростатическое давление распределяется методом проб на две радиальные компоненты, одна из которых передается аркам, другая—консолям. Надлежащим распределением нагрузки будет по этой схеме то, при котором как арки, так и консоли во всех точках будут иметь общие радиальные компоненты прогиба. Этот метод был предложен инженерами мелиоративного бюро США ). Для получения более точных результатов в расчет вводится влияние крутящих моментов в горизонтальных и вертикальных сечениях, а также поперечных сил, действующих в горизонтальных сечениях вдоль осевых линий арок, и соответствующих вертикальных перерезывающих сил в радиальных сечениях ). С целью проверки этой теории для некоторых ответственных случаев были поставлены испытания на моделях. В связи со строительством плотины Гувера была испытана модель из пластер-целита, загружение производилось ртутью измеренные значения деформаций оказались при этом весьма близкими к расчетным. Произведенные впоследствии замеры на законченном сооружении [c.513]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...