Захват жидкости струей

Захват жидкости струей 169-171 [c.179]

Для устранения этого недостатка было разработано контактное устройство струйного типа, в котором использовано явление захвата газа струей жидкости, направленной через сопло на зеркало этой же жидкости в резервуаре. Специально поставленные опыты показали, что при давлении перед соплом 25—30 м вод. ст. выходящая из него струя способна внести в жидкость и интенсивно перемешать с ней до 5—6 объемов газа. Схема струйного реактора показана на рис. 4. [c.59]

Давление струи СОЖ. Подача СОТС под давлением практически во всех случаях эффективней безнапорной подачи. Однако применение высоких давлений 1,5. .. 2,0 МПа связано с рядом эксплуатационных трудностей (очистка СОТС сложность оборудования эффект противодавления, возникающий между резцом, деталью и стружкой потеря однородности струи жидкости за счет захвата пузырьков воздуха и др.). Поэтому широко распространена подача СОТС под давлениями, не превышающими 0,2. .. 0,3 МПа. [c.448]

Следует обратить внимание на то, что очистка газов от пыли методом промывки неэффективна. Это очевидно из сравнения скорости диффузии газовых молекул в газе со скоростями направленного движения частиц пыли под влиянием соударений с молекулами газа. Скорости частиц измеряются величинами от 1 10 до 1 10 см сек. Можно считать, что частицы в газовом объеме практически неподвижны, а если и передвигаются, то в силу газовых потоков, в которых они взвешены. Поэтому при орошении газа струями воды в башнях (скрубберах) коэффициент захвата пыли не превышает 50%. Устройства, распыляющие жидкость в мельчайшие капли и перемешивающие с запыленным газом, более эффективны, но весьма энергоемки. [c.161]

Рис. 2. Изменения в машине для испытания на усталость при осевой нагрузке, позволяющие проводить испытание на коррозионную усталость. а — гофрированная трубка (камера) для испытаний на усталость в вакууме б — камера для испытаний на коррозионную усталость в струе капель жидкости (при небольшом изменении конструкции возможно испытание образцов, погруженных в жидкость). i — образец 2—верхний шпиндель машины 3 — верхний захват < —резиновое кольцо 5 —трубка к вакуумному насосу 6— нижний захват 7— пайка 5 — гофрированная трубка У — головка мае

Захват жидкости плоской турбулентной струей. Длительная выдержка при съемке позволяет видеть осредненное течение для случая плоской струи подкрашенной воды, вытекающей в неподвижную воду со скоростью 100 см/с. Мелкие пузырьки воздуха маркируют линии тока медленного движения, индуцируемого струей в окружающей воде. Фото ONERA. [Werle, 1974] [c.101]

Высоконапорная многокомпонентная среда, истекающая из сопла (см. рис. 4.2), отделяется от потенциального ядра струи. Отделившаяся высоконапорная среда захватывает из окружающего струю пространства многокомпонентную низконапорную среду и увлекает ее за собой. Процесс захвата низконапорной среды высоконапорной средой осуществляется по разному в зависимости от физических свойств взаимодействующих сред. Например, если высоконапорная среда - жидкость, а низконапорная - газ, то низконапорную среду захватывают капли (рис. 4.3). Если высо- [c.100]

Суть данного явления состоит, видимо, в следующем. Турбулентная струя жидкости, эжектирующая газ, имеет небольшие углы расширения пограничного слоя и потенциального ядра (см. рис. 8.35). В связи с этим, для того чтобы захватить из окружающего пространства газ в количестве, равном количеству газа, захватываемому струей кавитирующей жидкости, турбулентной струе необходимо пройти довольно бол1>шое расстояние от выхода сопла. Кавитационная струя за счет того, что она состоит в основном из парожидкостной смеси с очень низким статическим давлением, интенсивно захватывает газ из окружающего пространства, имеющего более высокое давление, чем статическое давление в струе кавитирующей жидкости. Газ под действием разности давлений проникает внутрь струи, замещая внутри нее пар. Скорость проникновения газа внутрь струи довольно высока. Не величина, сщененная из выражения (4.2.3) после подстановки в него экспериментальных величин давления газа = 0,01 МПа и давления в струе Р = 0,004 МПа, при = 0,3 составляет порядка 200 м/с. Имея такую скорость, газ проникает внутрь струи и полностью замещает в ней пар на расстоянии порядка 0,2 мм от выхода сопла. Количество газа, заместившего пар, т.е. захваченного струей кавитирующей жидкости, рассчитанного из выражения (5.15) и представленного в виде коэффициента эжекции, равно U 1 = 4,2143, что составляет 88% от всего захваченного струей газа (см. рис. 8.36). Это подтверждает вывод о том, что модель процесса эжектирования низконапорной среды сгруей кавитирующей жидкости качественно и количественно верно отражает протекание данного процесса. [c.212]

Метод струйной аэрации основан на захвате и растворении воздуха струями очишаемой в аэротенке жидкости. Насос забирает воду у дна аэротенка и подает ее по напорным трубопроводам к аэраторам, расположенным над поверхностью воды. Аэратор подсасывает атмосферный воздух и создает направленную водовоздушную струю, которая, входя в жидкость, дополнительно захватывает воздух из атмосферы.и перемешивает иловую смесь в аэротенке. Перемешивание происходит за счет эжекторного действия струй, отражения их от стенок и дна аэротенка и всплывания пузырьков воздуха. В результате сточная вода в аэротенке быстро насыщается- кислородом и равномерно перемешивается с активным илом. При интенсивном перемешивании и хлопья активного ила не укрупняются, что обеспечивает большую поверхность их контакта со сточной водой и улучшает условия снабжения микроорганизмов кислородом и питательными веществами. Форма аэротенка при этом может быть любой, необходима лишь достаточная глубина (не менее 2 м). Система струйной аэрации отличается отсутствием специальных механических приспособлений для перемешивания жидкости и необходимости в подаче сжатого воздуха. Перекачивание воды из конца в начало аэротенка обеспечивает многократное разбавление поступающей сточной воды уже очищенной водой, благодаря чему снижаются и усредняются резкие колебания концентрации и температуры стоков. [c.48]

Опыты показывают, что свободная турбулентность имеет двоякую структуру. Основная часть пульсаций имеет сравнительно малый масштаб и высокие частоты от нескольких килогерц до 200 Гц и содержат основную часть турбулентной энергии. На эту структуру налагается система больших вихрей с частотой пульсаций порядка 20.... 30 Гц. Расширение свободных турбулентных струй определяется движением этих вихрей, для которых справедлива зависимость (17.6). Большие вихри искривляют границы пограничного слоя с ядром постоянной скорости и с окружающей средой и осуществляют захват нетурбулентной жидкости. Эта модель предполагает наличие сравнительно резкой границы между турбулентной и нетурбулентной жидкостью, что подтверждается опытом. В тонком слое, в месте соприкосновения турбулентной и нетурбулентной жидкостей, должна проявляться вязкость, так как передача завихренности может происходить только за счет сил сдвига. Этот тонкий слой называется ламинарным надслоем, по аналогии с ламинарным подслоем в турбулентном пограничном слое на твердой поверхности. Очевидно, что в области границ струйного пограничного слоя течение имеет перемежающийся характер, так как через данную точку пространства хаотически во времени проходят моли жидкости различной степени турбулентности. На рис. 17.1 сопоставляются поле скорости и коэффициент перемежаемости у (см. п. 6.1) в сечении основного участка струи. Вблизи оси струи коэффициент перемежаемости равен единице, а в области границы он резко падает до нуля. Характерно, что ширина струи, определенная по пульсациям скорости, т. е. по у, всегда превышает ширину, определенную по осредненной скорости. График распределения степени турбулентности ги = ы Ыт по сечению основного участка струи показывает неравномерность этого распределения. Максимум интен- сивности примерно соответствует максимуму йи (1у. [c.333]

На холодной модели изучалось изменение длины верхней вертикальной струи в жидкости в зависимости от степени захвата ванны боковыми струями ЩВ (см. рис. 70). При исследованиях верхняя фурма устанавливалась по оси ванны (о х В = 0,03 X 0,3 и 0,15 м) на уровне спокойной жидкости /j() = 0,16 м). Различными значками на рис. 78 показаны результаты различных вариантов по сочетаниям диаметров верхней и боковых фурм ( о =3,0 5,1 9,6 мм) и величине критерия Архимеда (для бокового дутья Аг = 3 - 60 и 30 - 400, для верхнего Аг = 3 - 70 и 100 - 3000). Газовая нагрузка во всех вариантах составила 0,05 - 1,0 м/с. Каждая точка на рис. 78 является средней величиной из 4-5 режимов верхнего дутья при 2Ij,/B = onst. При увеличении степени захвата 21 /6 длина верхней струи возрастает, проходит через максимум и затем сокращается. Максимальное удлинение струи при 2Lj.lB = 0,4, однако не превышает 20 %. Увеличение длины Lj, на участке 2Lj.lB = 0-0,4 объясняется возрастанием скорости циркуляции жидкости, направление потоков которой совпадает с направлением верхней струи. Сокращение длины струи при 2L lB>l вызывается противодействием общего потока снизу. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...