Устойчивость поверхности раздела гладкой

Устойчивость поверхности раздела гладкой -1 84 [c.482]

Уравнение (25) было экспериментально подтверждено в опытах со свинцом и оловом. Однако, как и ожидалось, исходная нестабильность не сразу приводила к возникновению ячеистой структуры было обнаружено, что для того, чтобы ячеистая структура становилась устойчивой формой поверхности раздела, требовалось создание некоторой конечной степени концентрационного переохлаждения. На фиг. 20 на примере кристаллов свинца и олова показан характер изменения структуры поверхности раздела в этой переходной области при различной степени концентрационного переохлаждения, которое существовало бы в расплаве перед гладкой поверхностью раздела. [c.184]

Феноменологические характеристики прочности технических материалов разделяются по уровням рассмотрения на два основных класса — прочность материалов без макроскопических трещин и прочность материала с макроскопическими трещинами. В первом случае обычно испытываются геометрически гладкие образцы. Эти исследования приводят к построению различных поверхностей разрушения и критериев текучести. Во втором случае проверяются условия устойчивости роста трещин в образце. Подобные исследования ведут к развитию механики разрушения. [c.207]

Гладкая поверхность раздела обычно реализуется при очень малых скоростях течения смеси. С увеличением скорости потока и уменьшением расходного газосодержания устойчивость поверхности раздела нарушается и на ней образуются волны. Причем типы волн, формирующихся на поверхности раздела, весьма различны. При сравнительно малых скоростях потока образуются плоские волны с гребнями, распространяющимися на всю ширину границы раздела. Устойчивые плоские волны наблюдаются при больших глубинах заполнения жидкости и соответствуют диапазону изменения истинного газосодержания 0,3 < ф < 0,8. В своем большинстве профили плоских волн близки к синусоидальным, их амплитуда и частота достаточно стабильны. При уменьшении газосодержания (ф < 0,3) плоские волны становятся неустойчивыми и поток быстро переходит в пробковый. И наоборот, при малых содержаниях жидкости (ф > 0,8) и больших скоростях течения газовой фазы, когда на поверхности раздела появляются шквальные волны, разделенный режим более устойчив. Амплитуда и частота шквальных волн изменяются беспорядочно, обра- [c.108]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

Присоединенной кавитацией называется явление, возникающее иногда после начала кавитации, при котором поток жидкости отрывается от твердой границы обтекаемого тела или стенки канала с образованием полости, или каверны, на твердой границе, Неподвижная, или присоединенная, каверна устойчива только в квазистационарном смысле. Ее граница иногда имеет вид поверхности интенсивно кипящей турбулизованной жидкости. В других случаях поверхность раздела между жидкостью и большой каверной может быть гладкой и прозрачной. В жидкости около поверхности большой каверны наблюдается большое количество мелких перемещающихся нестационарных каверн. Эти мелкие каверны быстро растут почти до максимального размера у начала основной каверны и практически не изменяются до ее конца, где они исчезают. [c.21]

В опубликованной Греем с соавторами работе [5-15] по характеристикам испарения во вращающихся парогенераторах предполагается, что при наличии больших центробежных ускорений поверхность раздела жидкой и паровой фазами становится гладкой и устойчивой. При работе с водой при давлении в одну атмосферу и центробежных ускорениях до 400 g были получены тепловые потоки до 257 Вт/см . Коэффициенты теплоотдачи при кипении были такими же, как и при 1 g, однако максимум теплового потока, или критическая плотность теплового потока, увеличивался с ростом центробежного ускорения. Костелло и Адамс [5-16] вывели теоретическое соотношение, согласно которому критический тепловой поток увеличивается с ускорением в степени одна четвертая. [c.174]

Сатиновая группа разделяется на две подгруппы сатины кардные и сатины гребенные. Благодаря своему переплетению сатины имеют гладкую поверхность и меньше сминаются. Мерсеризация придает им, кроме того, устойчивый блеск и шелковистость. Сатины немерсеризованные имеют неустойчивый блеск, который после стирки значительно уменьшается. [c.39]

Каналом орудия называется полость ствола от затвора до дульного среза (у мортир с поршневым затвором от дна камеры до дульного среза). Канал служит для принятия снаряда и заряда, в нем развиваются пороховые газы для выстрела, передается энергия пороховых газов снаряду и дается последнему определенное направление. Наилучшей была бы такая длина кана ла, при которой действие пороха было бы использовано полностью к моменту, когда снаряд выходит из канала. В противном случае при слишком малой длине канала свойства пороха не будут использованы вполне, а при слишком большой длине уже достигнутая снарядом скорость начнет уменьшаться. Практически подобный идеальный ствол редко, или вернее никогда, не был построен длина его канала, особенно при большом отношении веса заряда к весу снаряда, была бы так велика, что от того пострадала бы подвижность орудия. Поэтому при выборе длины канала приходится ограничиваться тем, чтобы ее увеличение не повышало более относительную мощность ствола орудия. Но даже и это требование не всегда выполнимо. Уменьшение веса, подвижность по неровной местности, применение орудия за броцевым прикрытием на судах, в башнях, делают невозможными эти желательные длины. Случается даже, что слишком длинные и относительно слабые стволы изгибаются после небольшого количества выстрелов и благодаря этому разрушаются. Для меткости стрельбы при всех обстоятельствах достаточна длина ствола, допускаемая наивозможным использованием силы пороха. Канал орудия разделяется на нарезную часть цилиндрич. формы и гладкую зарядную камеру различного вида. Обе части соединяются между собой переходным соединительным конусом. Нарезная часть простирается от начала нарезов в конусе до дула. Передний край канала у дульного среза скошен фаской. Боковая поверхность и край поля, к-рые принимают удар снаряда, толкаемого пороховыми газами в направлении оси канала, т. е. прямолинейно вперед, называются ведущей гранью и ведущим краем. При правой нарезке—это правый край верхнего поля и соответствующие ему у других полей и следовательно левый—у нижнего поля. Параллельными нарезами называются такие, у к-рых дно имеет одинаковую ширину на всем протяжении, в то время как у клиновых нарезов ширина дна к дулу уменьшается, а следовательно ширина поля увеличивается. Длина и угол нарезки измеряются по ведущему краю. Если мысленно провести плоскость через любую точку ведущего края какого-либо поля и через ось канала, то угол, образуемый этой плоскостью с касательной к краю поля в этой же точке, называется углом нарезки. Нарезы сообщают снарядам вращение около продольной оси, необходимое для устойчивости снаряда при полете в воздухе. Если развернуть поверхность нарезной части канала на пло- [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...