Адгезия интегральные кривые

Особенности адгезии частиц различных размеров в жидких средах. Как уже отмечалось, в жидких средах имеет место нормально-логарифмическое распределение частиц по силам адгезии. Интегральные кривые адгезии для частиц различных размеров могут пересекаться. Такое пересечение имеет место при адгезии стеклянных шарообразных частиц к стеклянным поверхностям в точке К (рис. VI, 14). В отличие от воздушной среды точка пересечения интегральных кривых (см, рис. IV, 12) лежит при значениях ар, превышающих 50%-Такое положение точки К свидетельствует о том, что для большинства значений ар или числа адгезии ур имеет место прямо пропорциональная зависимость между силами адгезии и размерами частиц. [c.211]

Зависимость числа адгезии от сил, удерживающих частицы монодисперсной пыли на поверхности, принято характеризовать интегральными кривыми сил адгезии (рис. 1, 2). Силу отрыва на интегральных кривых можно выражать как в абсолютных величинах, так и в единицах g. Г. И. Фукс назвал силу отрыва в единицах g, т. е. отношение силы отрыва к весу частиц, коэффициентом прилипания. [c.13]

Рис. 1,2. Интегральные кривые адгезии шарообразных стеклянных частиц разного диаметра к стальной поверхности 13-го класса чистоты в единицах g а) и абсолютных величинах (б)

Однако, несмотря на возможные неточности и ошибки, более удобно оценивать адгезию методом интегральных кривых адгезии. Поэтому целесообразно от дифференциальных кривых распределения частиц по размерам (рис. I, 4а) перейти к интегральным (рис. I, 46) кривым адгезии. Для этого вычисляют отношение оставшегося на поверхности после приложения силы отрыва числа частиц данного размера к начальному числу частиц. Например, в исходной фракции содержится 34 частицы диаметром 50 мк, а остается после центрифугирования при скоростях 1500, 5850, 9600 и 13 050 об/мин соответственно 25, 15, 3 и 1 частица. Разделив число оставшихся частиц на начальное, получим числа адгезии, равные соответственно 73,5 44 9 и 3% (кривая 4, рис. I, 46). Аналогично рассчитываются числа адгезии для частиц других размеров и строятся интегральные кривые. [c.15]

Интегральные кривые (б), характеризующие адгезию частиц <г =100 г-90 3-60 4-50 5 -40 — 30 и 7 - 20 жк. [c.16]

Центробежный метод измерения величины отрывающей силы является основным методом определения сил адгезии. Его достоинство заключается в простоте и доступности, а также в надежности результатов и быстроте измерений. Кроме того, в пробирках центрифуги могут создаваться различные условия (влажность, давление, температура и т. д.), что расширяет экспериментальные возможности метода. Однако для снятия интегральной кривой адгезии необходимо сделать несколько измерений при различных числах оборотов. [c.46]

Рассматриваемый метод позволяет за один опыт найти распределение частиц пыли по силам адгезии, т. е. снять интегральную кривую сил адгезии. [c.48]

Для макротел этот раз брос не превышает 20% °, для микрочастиц он более значителен и составляет 1—2 и более порядков. Распределение микрочастиц по силам адгезии неравномерно. На интегральной кривой сил адгезии для частиц диаметром 40—60 мк можно выделить два участка. Сила адгезии на 1-ом участке соизмерима с весом частиц. При этом происходит резкий рост числа оторвавшихся частиц при незначительном увеличении силы отрыва. Разброс сил адгезии на этом участке не превышает 20%, т. е. он такой же, как и для макротел. [c.100]

На 2-ом участке сила адгезии превышает вес частиц, и поэтому при значительном увеличении силы отрыва число оставшихся частиц практически не изменяется. С уменьшением размера частиц различие между участками интегральных кривых сил адгезии выражено менее отчетливо. [c.100]

Рис. 1,2. Семейства (а, б) интегральных кривых адгезии.

Рассматриваемый метод позволяет за один опыт найти распределение частиц пыли по силам адгезии, т. е. снять интегральную кривую. Необходимо иметь в виду, что рассчитанная по формуле (1П,7) величина силы отрыва является максимальной, когда os at — л/2)==1. Пластинка колеблется вместе с частицами, при этом вибрационная сила прижимает частицу к поверхности [ os (со/ — я/2) < 0] и возможна деформация зоны контакта. Если подложка пластична, то вибрационный метод неприменим. [c.79]

Итак, при определенных значениях ар, изменяющихся от О до Конечного значения, которое в большинстве случаев меньше 50%, а также для макрочастиц имеет место прямая пропорциональность между силой адгезии и диаметром частиц. Это соответствует зоне А интегральных кривых распределения прилипших частиц по силам адгезии (см. рис. IV, 12). [c.137]

Положение точки пересечения интегральных кривых зависит от свойств конкретной системы частицы — поверхность — окружающая среда. В некоторых случаях интегральные адгезионные кривые для определенного диапазона частиц могут не пересекаться. Такой случай имеет место для частиц диаметром 30—80 мкм при значениях ар от 12 до 85% (см. рис. 1,3). В этих условиях для всех значений ар зависимость сил адгезии, в том числе и медианной силы, от размеров частиц будет одна и та же. [c.139]

На рис. V, 1 показано изменение чисел адгезии в зависимости от чистоты обработки стальных поверхностей для стеклянных шарообразных частиц при разной отрывающей силе. Как видно из приведенных данных, числа адгезии (а следовательно, и адгезия) достигают максимальных величин для стальных пластин, обработанных по 13-му классу чистоты. С ухудшением качества обработки до 10-го класса числа адгезии уменьшаются и затем снова растут. Шероховатость подложки практически не сказывается на числах адгезии малых частиц при небольшой силе отрыва (кривая /) и больших частиц (диаметром 70 мкм) при значительной силе отрыва (кривая 3 ). В первом случае почти все частицы удерживаются на поверхности, во втором — почти все удаляются. Таким образом, шероховатость поверхности не влияет на адгезию для двух крайних точек интегральных кривых сил адгезии. [c.144]

На рис. V, 13 представлены интегральные кривые адгезии стеклянных шарообразных частиц диаметром 20—40 мкм и эквивалентных им частиц неправильной формы. Распределение частиц [c.166]

Рис. VI, 14. Интегральные кривые, характеризующие распределения по силам адгезии (в дин) стеклянных шарообразных частиц в водной среде. Диаметр частиц г —20 г— ко мкм.

Рис. IV, 13. Интегральные адгезионные кривые для частиц диаметром / — 20 2 — 25 3 — 30 4—Щ 5 — 45 мкм. (Силы адгезии в дин.)

Значения медианной силы могут быть получены непосредственно из интегральных адгезионных кривых. Для этой цели необходимо провести прямую, параллельную оси абсцисс и соответствующую числу адгезии 50%. Абсцисса точки пересечения этой прямой с интегральными адгезионными прямыми будет соответствовать значению медианной силы. [c.138]

Используя интегральные адгезионные кривые, подобно тем кривым, которые приведены на рис. 1,3, можно из уравнения (X, 41) найти скорость на уровне центра частиц Уч- Эта скорость обусловливает отрыв части прилипших частиц, соответствующей определенным числам адгезии. Такое соответствие можно иллюстрировать следующими данными [c.315]

Введение в выражение (1.17) вместо толщины окисной пленки ее приращения связано со следующим во первых, при Г = Го скорость ползучести, определяемая выражением (1.17), должна быть равна. Uno. что возможно только при толщине пленки, равной нулю, а при испытаниях на воздухе h Ф О, ВТО время как приращение ДЛ (Л при T=Tq может быть равным нулю во-вторых, при интенсивном окислении происходит увеличение толщины окисной пленки, в результате чего увеличивается напряжение сдвига (вследствие разницы в модулях упругости материалов пленки и подложки) на границе раздела "пленка — подложка". Это обусловливает снижение адгезии пленки с подложкой и разрушение пленки она растрескивается и отслаивается. В связи с тем, что процессы разрушения и восстановления окисной пленки происходят не одновременно по всей поверхности образца (в противном случае первичная кривая ползучести в температурном интервале проявления упрочняющего влияния окисления была бы ступенчатой), окисная пленка на различных ее участках должна иметь различную толщину, и выражение (1.17) отражает интегральное влияние отдельных участков образца с различной толщиной окисной пленки. [c.15]

При оценке адгезии по силе отрыва можно говорить о минимальной (/ мин) силе, под действием которой отрываются первые частицы (например 2% частиц), и максимальной ( макс) силе, под действием которой отрывается большинство частиц (например , остается 2% частиц). Однако понятие несколько неопределенно, а отрыв последних частиц, особенно в воздушных средах, затруднен, и интегральные кривые сил адгезии с уменьшением числа адгезии, как правило, вырож- [c.13]

На основе определенной эквидистантности интегральных кривых адгезии был использован метод размерного моделирования . Суть метода заключается в том, что по известным сила,м адгезии крупных частиц можно предсказать, как будут вести себя мелкие частицы в зависимости от свойств контактирующих тел. Этот метод применим только для частных СоТучаев. [c.57]

Бёме с сотрудниками в одном исследовании установил, что силы адгезии частиц крахмала к крахмальной поверхности не зависят от их размеров (для частиц диаметром 7-—21 мк). В другом что силы адгезии частиц золота диаметром 4—8 мк прямо пропорциональны размерам частиц. В этой же работе Бёме получил интегральные кривые сил адгезии для частиц различных диаметров, которые пересекаются, что означает изменение характера зависимости. Однако эти данные носят частный характер, так как закономерность установлена в ( 10%). [c.102]

При оценке адгезии по силе отрыва можно говорить о минимальной Fmhh силе, под действием которой отрываются первые частицы (например [15], 2% частиц), и максимальной Риакс силе, под действием которой отрывается большинство частиц (например [17], остается 2% частиц). Однако понятие / мин несколько неопределенно, а отрыв последних частиц, особенно в воздушных средах, затруднен, и интегральные кривые сил адгезии с уменьшением числа адгезии, как правило, вырождаются в прямую. Кроме того, известны случаи, когда у семейства интегральных кривых (рис. 1,2, а, кривые 1 — 4) при равных числах адгезии равны как Ртт (по Г. И. Фуксу, ПрИ у = 98%), таК и FmaK (пО КоДвСКИ и Орру [17], при yF = 2%). Однако при одинаковой максимальной силе адгезии для четырех случаев F значительно меньше силы F , т. е. в первом случае (кривая 1) большинство частиц оторвать легче, чем в четвертом (кривая 4). Очевидно, при этом адгезию целесообразнее оценивать по силе отрыва при числе адгезии, равном 50% (см. рис. 1,2, а). Необходимо отметить, что возможны случаи, хотя и менее вероятные, когда для семейства кривых силы отрыва / 50 также равны между собой (рис. 1,2, б) и не отражают особенности адгезионного взаимодействия. [c.19]

Результаты исследований по распределению частиц в зависимости от сил адгезии приводят в виде интегральных кривых. Эти кривые можно представить в вероятностно-логарифмических координатах (рис. 1,3), отложив на оси абсцисс значения логарифма сил адгезии, а по оси ординат —величины ар в вероятностной шкале. Как видно из рис. 1,3, распределение частиц различных размеров (8 фракций) по силам адгезии подчиняется нормальнологарифмическому закону. Это означает, во-первых, что для получения распределения частиц по силам адгезии нет необходимости определять опытным путем относительно большое число точек интегральных кривых. Достаточно найти всего лишь две точки, характеризующие крайние значения величины ар, чтобы получить искомое распределение частиц. Так, можно органичиться нахождением точек А и. В, между которыми следует провести прямую 1 [c.22]

На рис. 1,3, прямые 2—7, которые определяют распределение частиц диаметром 30—80 мкм, параллельны, т. е. а = onst, что подтверждается данными табл. 1,2. У частиц диаметром 20 и 100 мкм такое постоянство не соблюдается. Если для частиц разных фракций а — onst, то распределение частиц может быть определено по одной медианной силе. В подобных условиях медианная сила F может характеризовать адгезию частиц. Таким образом, параметры F и о позволяют определить характер распределения частиц, установить форму интегральных кривых и выяснить зависимость сил адгезии от диаметра частиц, кроме того, они необходимы для определения F p. [c.24]

При сравнении сил адгезии частиц вычисленных по уравнению (1,42), с экспериментальными данными по отрыву монослоя легко установить, что соответствует силе наиболее слабо удерживаемых частиц монослоя, т. е. начальному участку интегральных кривых сил адгезии (см. рис. 1,2). Следовательно, при отрыве слоя порошка наклоном запыленной поверхности замеряется средняя сила адгезии легко удаляемых частиц. Соскальзывая, эти частицы осуществляют лавинообразное удаление остальных частиц. Если сила адгезии слоя к подложке больше, чем аутогезия в слое, то отрыв произойдет по наиболее слабым аутогезионным связям, [c.32]

Рис. VI, 16. Интегральные кривые адгезии в водной среде на стеклянной поверхности стек гянцых сферических частиц (/, 2 и 3) и частиц неправильной формы (1, 2 и. ) диаметром

Рис. VIII, 4. Интегральные кривые распределения по силам адгезии на замасленных окрашенных поверхностях (степень замасленпости 0,1 мг/см ) для стеклянных шарообразных частиц диаметром

ЭТОЙ зависимости были сняты интегральные кривые распределения частиц по силам адгезии, т. е. Po f x), где х — расстояние от края пластины при v = onst. Результаты экспериментов представлены на рис. X, 7. [c.324]

Таким образом, в случае, когда интегральные адгезионные кривые не пересекаются и значение среднего квадратического отклонения постоянно, т. е. а = onst, медианная сила позволяет характеризовать зависимость сил адгезии от размеров частиц однозначно. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...