52 — Средние величины формулы

Учитывая, что для одной и той же решетки величины р2, и т 2=1 )пр 2 в бесконечности, вычисленные по формулам (52.8)—(52.10) на конечном расстоянии от кромок, не должны зависеть от этого расстояния, и предполагая справедливым закон выравнивания скорости (52.15), по полученным формулам (строго говоря, в пределах тол ,ко основной зоны закромочного следа, а практически во всем потоке) молено вычислить изменение оценочных коэффициентов 9к к=1— пр к- а также средних величин давления и углов потока в функции расстояния от кромок. [c.383]

Подача 9 — Расчётные формулы 52 — Средние величины 52, 53 [c.272]

Относительно этой средней линии происходят колебания величины С (t) (см. рис. 4 см. также формулы (1.51) и (1.52). Функция (т) (см. рис. 4) определяется квадратной скобкой формулы (1-51). [c.31]

Следовательно, решение общего уравнения (6.52) в каждом конкретном случае позволяет учесть влияние следующих факторов на усталостную прочность тела (перечисляются в порядке их важности для -металлов и сплавов) а) амплитуда и среднее значение нагрузки за цикл, б) структура тела и, прежде всего, расположение и величина начального дефекта /о, в) геометрия тела, г) частота цикла, д) температура тела ). В случае сквозных трещин в тонких пластинах можно учесть также толщину пластины h. Подставляя вместо Кс известную из опыта функцию K fi) (см., например, формулу (4.149)). [c.329]

Далее, по формулам (25) определяют S, и Die, затем, используя соотношения (24), 5j2 и Di2, после чего при помощи выражений (28) находят 22 и D22, а затем по формулам (25) 52 и Die и т. д. Продвигаясь таким образом от ступицы к ободу, последовательно подсчитывают величины Si и Die на средних радиусах всех участков, а также величины S и D на наружном радиусе [c.245]

Рассеивание размеров в каждой выборке характеризуется величиной S,-, определяемой по формуле (1.51) или (1.52). Рассеивание ряда, состоящего из средних арифметических, характеризуется величиной s- . [c.75]

При достаточно больших величинах г и л можно получить большую скорость подачи Vn по формуле (5.2) при малой величине подачи на зуб г- Например, прп г = 12, /г = 6000 об/мин и 52 = 0,15 мм скорость подачи ип=65м/мин. При толщине стружки, равной 0,1-ь0,15 мм, качество образуемой поверхности высокое. При 2=0,15 мм средняя толщина стружки равна / 0,12 мм, поэтому по толщине стружки высокое качество поверхности резания обеспечено. Однако поперечные колебания пил образуют неровности (риски), которые приводят к значительному отличию поверхности обработки от поверхности резания. Уменьшение диаметра и увеличение толщины пилы снижают глубину рисок, повышают качество поверхности обработки. [c.146]

Уже первые измерения структурных функций О, (г) и От (г) в атмосфере позволили определить характерные значения пульсаций скорости ветра и температуры в приземном слое атмосферы. Случайная разность скоростей Дув двух точках, располагающихся на одной высоте г на расстоянии г друг от друга порядка г — 0,52, имеет характерное значение Д у — у,. Для грубой оценки у, можно использовать формулу у, 0,1вг=2ли где — средняя скорость ветра на высоте 2 лi. Таким образом, характерное значение Ду имеет порядок нескольких десятков см/сек. Аналогичная величина ДГ для температурного поля сильно зависит от температурной стратификации и может достигать 1° С. Характерная величина е в приземном слое атмосферы составляет [c.118]

Остановимся, наконец, на условиях применимости полученных формул. Применив к движению частиц уравнение (52,9), мы пренебрегли пространственным изменением поля Е в области локализации частицы. Размеры этой области в направлении постоянного поля В определяются расстоянием иу/со, проходимым частицей, движущейся со средней тепловой скоростью за время изменения переменного поля. В направлениях же, перпендикулярных полю В , эти размеры при ю<юв определяются величиной [c.267]

Поскольку нас интересуют изменения величин со, к, а, а не детали осцилляции, рассмотрим средние значения выражений (11.51) и (11.52). Средние значения функций соз (0 + т]) и (0 + 11) по одному периоду равны одной второй, так что для средних значений плотности энергии и потока энергии имеем следующие формулы [c.370]

Установлено, что зависимость дрейфа частоты стандарта от времени i можно аппроксимировать случайным линейным веерным процессом ei==efo-i- j, t. Назовем это выражение уравнепие.м дрейфа частоты. Если прн аттестации оказывается выполненным условие 0г 0[т, то считается, что у стандарта наступил недопустимый метрологический отказ, он бракуется и отправляется на регулировку. Исходя из этого условия наработку стандарта на один метрологический отказ можно определить по формуле Г с= (вгт—eio)ag . При этом, если величина Oq распределена нормально с параметрами ае и а , то случайная величина Тос имеет альфа-распределение. При этих условиях искомую метрологическую безотказность стандарта частоты на основе работы [52] можно определить по формуле Pq (О = [Ф(г)—0(S)]XlO,5-f0(S)]->, где Ф(->—нормированная функция Лапласа z= 1в(т—0fol/o а среднее время наступления массовых метрологических отказов для однородной совокупности стандартов частоты — по формуле /н= в(т—0го /ст У(В), где В)—нелинейная функция, отдельные значения которой будут следующими [c.132]

При бесповторном отборе вариант из численно ограниченной генеральной совокупности ошибка выборочной средней, определяемая по формуле (53), оказывается несколько завышенной, особенно в тех случаях, когда объем выборки достаточно велик (п>25% от N). Учитывая это обстоятельство, К- Пирсон (1898) предложил поправкуУ М—п)/ М—1), которую в этом случае необходимо вносить в качестве множителя в формулу (52). При этом вместо (Л —п)/(Л —1) можно использовать приближенную величину 1—п/Ы, где п/М — доля выборки, т. е. вычислять ошибку средней по формуле [c.102]

По нзвестно.му значению средней плотности теплового потока qp, отнесенного к наруж шй поверхности, и тепловому потоку Q определяют требуемую площадь наружной поверхности теплообмена — по формуле (19.52). Величины k и находят из соотношения (19.61). [c.255]

Результаты многих исследований показывают, что даже при испытании достаточно большого количества образцов в каждом варианте величина а отклоняется от единицы [23, 34, 40, 46, 52, 56, 66, 67, 76—79]. Эти отклонения имеют детерминированную и случайную составляющую. Детерминированная составляющая возникает из-за того, что действительные закономерности накопления усталостных повреждений более сложны, чем простое линейное суммирование относительных долговечностей. Так, например, вполне отчетливо проявляется тренировка (при а < < сгк) и разупрочнение (при сг > а ) при одноступенчатом однократном изменении амплитуды напряжений (а — амплитуда начальной тренировки — амплитуда напряжений при испытаниях образцов после тренировки). Заметные отклонения От линейной гипотезы получаются при наличии в программном блоке амплитуд, которые меньше предела выносливости и амплитуд >(Т-1д наряду с большими кратковременными перегрузками. В этих случаях сумма относительных долговечностей а может снижаться до значений а = 0,05-г-0,10. Случайная составляющая связана со значительным рассеянием как самих долговечностей N и Л/ ум так и их средних значений Ni и Мсуш (при числе образцов п = == 5-Г-20), входящих соответственно в выражения (5.17) и (5.31). Поэтому при исследовании закономерностей накопления усталостных повреждений при меняющихся амплитудах необходим статистический подход, позволяющий выявить соотношение между детерминированной и случайной составляющими величины а, и тем самым получить более обоснованные выводы о действительных закономерностях накопления усталостных повреждений. Не-учет случайной составляющей, имевший место во многих работах, в ряде случаев приводил к недостаточно обоснованным выводам. Приближенная оценка доверительных интервалов для суммы относительных долговечностей а показывает [23], что при среднеквадратическом отклонении логарифма долговечности 0,2 и справедливости линейной гипотезы в среднем (медианное значение а = 1) 95% доверительный интервал для а составляет 0,6 < <а < 1,6 при условии вычисления а по формуле (5.31) по средним значениям Л/сум и Ni, найденным по результатам испытания 15—20 образцов на каждый вариант при = 0,6 аналогич- [c.170]

Пренебрегая рассеянием величин vg, ар, т, Nможно найти среднее квадратическое отклонение по формуле [52] [c.200]

Для уточненного расчета отношения Р /Ро (в децибелах) при отражении от протяженного цилиндра в соответствии со средней формулой графы 6 табл. 13 следует сложить значения 2 /0 (в децибелах), функции (рис. 52, а) и функции В, завпсящей от отношения Д (рис. 52, б). Кривая 1 соответствует продольным волнам, кривая 2 — поперечным. Заштрихованные области показывают возможное отклонение величины В для импульсов, длительность которых превышает пять периодов колебаний. На основе указанных построенш составляют размерные АРД-диаграммы для цилиндрических отражателей, [c.205]

С точки зрения светосилы на ширину средней щели 5 не налагается никаких ограничений сверху. Если 5з = Г = 5, то и при отсутствии средней щели разрешаемый интервал 6Я и поток Р х через выходную щель 5з выражаются теми же формулами, что и при 52 = Однако ширина средней щели не должна быть слишком большой, чтобы сохранить главное преи-.мущество двойного монохрохматора — малое количество рассеянного света. Необходимо лишь, чтобы средняя щель не ограничивала величины потока, проходящего через выходную щель. При наличии аберраций оптической системы это имеет место, если 52 Гх + /Ьаб , где баб — зберрационное уширение изображения входной щели в плоскости средней щели. [c.390]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...