Водяной пар, вязкость

Таблица 16.6. Вязкость частично диссоциированного водяного пара, 10- Па с [3]

Широким фронтом развернулись теоретические исследования во ВТИ проведены исследования теплопроводности и вязкости водяного пара [19, 21] и экспериментальное определение термодинамических свойств водяного пара высоких параметров [11]. Вышли в свет работы по исследованию бинарных циклов [2], таблицы водяного пара [5]. [c.45]

Изобарная теплоемкость, теплопроводность, динамическая вязкость, число Прандтля воды и водяного пара в состоянии насыщения [56] — см. также рис. 31 [c.77]

Рассмотрим теперь основные закономерности вязкости жидкостей. Здесь прежде всего бросается в глаза то, что коэффициент внутреннего трения жидкостей значительно выше, чем газов. Например, вязкость жидкой воды при 0 приблизительно в 200 раз выше вязкости водяных паров при той же температуре (см. табл. 1). Другое отличие вязкости ншдкостей от вязкости газов заключается в том, что вязкость жидкостей всегда падает с повышением температуры, тогда как у газов при повышении температуры вязкость возрастает. Поэтому при 100° жидкая вода всего в 25 раз более вязка, чем газообразная, а не в 200 раз, как при 0°. [c.80]

Таблицы 1 (1-я) —471 Водяной пар перегретый — Вязкость 1 (1-я) — 445 [c.36]

Вязкость водяного пара [3] [c.446]

Вычисляем параметры на первом участке Xi = 0,004 м. При /ж парциальное давление воздуха Рт. ж = Р Рж при Рг. и = Р — Ри- Плотность воздуха при 1ж и соответственно рг. ж и рг. м — по уравнению состояния идеального газа. Плотность смеси воздуха и водяного пара при tm и tu соответственно рем. ж и рем. U — по уравнению (4-9). В первом приближении среднюю плотность газа и смеси в рассматриваемых слоях находим как рг = = 0,5(рг. ж + рг. м) и Рем = 0,5(рс . ж + Рем. м). Расход смеси 0=0r(l+fi i)-Кинематическая вязкость воды (в пределах /ж = О + 20 °С) v = = (1,789 — 0,0483 ж) 10 . Толщина пленки жидкости на пластине б/ — по уравнению (4-79). Ширина канала для течения газа bf = Ь — 26/. [c.188]

Рис. 5. График зависимости поправочного множителя к коэффициенту кинематической вязкости продуктов сгорания среднего состава от температуры и объемной доли водяных паров.

ДИНАМИЧЕСКАЯ ВЯЗКОСТЬ ВОДЫ И ПЕРЕГРЕТОГО ВОДЯНОГО ПАРА (ПО ВТИ) [c.571]

В элементах котельного агрегата температура стенки при протекании по трубам воды или перегретого пара мало отличается от температуры потока. Кроме того, при средних давлениях величины числа Прандтля остаются близкими к единице. Поэтому в обычных расчетах и С( принимается равным единице. Несколько иначе расчет ведется для случаев получения водяного пара при сверхкритических давлениях, где все физические свойства существенно зависят от температуры. Особенно резко это проявляется в том интервале температур, в котором имеет место всплеск теплоемкости и одновременно быстрейшее изменение теплопроводности и вязкости с температурой. Ширина этого интервала снижается по мере приближения сверху давления к критическому, но зато указанные особенности физических свойств становятся более подчеркнутыми. [c.123]

Отклонение коэффициентов кинематической вязкости газов, отличающихся по составу от среднего, определяется главным образом изменением содержания водяных паров. [c.56]

Определив геометрические размеры, методом укрупненного калькулирования нетрудно рассчитать капитальные затраты на регенератор при технико-экономической оптимизации ПТУ. Для корректной постановки задачи оптимизации кратко рассмотрим особенности протекания теплогидравлических процессов в регенераторе. Перегретый пар ДФС имеет большие, по сравнению с водяным паром, значения коэффициента кинематической вязкости и удельного объема, что вынуждает увеличивать площадь поперечного сечения межтрубного пространства за счет шага трубных пучков и числа труб, а также за счет уменьшения их диаметра. Поэтому в трубах могут реализовываться турбулентный и лами- [c.120]

Математическая модель рассматриваемой комбинированной энергоустановки состоит из трех частей. Первая из них предназначена для описания процессов, определяющих физические параметры рабочих тел, используемых в установке воды и водяного пара, равновесной низкотемпературной плазмы, кислородно-воздушного окислителя. К расчетным параметрам относятся термодинамические параметры (энтальпия, энтропия, теплоемкость, плотность) и параметры переноса (вязкость, теплопроводность, электропроводность). [c.107]

Значения удельного веса и вязкости для газов, воды, возду. а н водяного пара указаны в табл. 1-10—1-18 и на фиг. 1-1. [c.34]

Если в формулу (6-3) подставить значения единиц измерения входящих в нее величин, получим единицу измерения кинематической вязкости м 1сек, которая, очевидно, одна и та же для обеих систем. Необходимо только иметь в виду следующее. Абсолютная вязкость т] для газов, как показывают опыты, зависит от температуры зависимость же ее от давления (при малых давлениях) столь мала, что практически можно считать Ц = f (i). Что касается кинематической вязкости для газов, то, как показывает формула (6-3), V = / (р, t), так как плотность р = / (р, t). Отсюда для определения кинематической вязкости газов следует для заданной температуры из таблиц взять значение ti, а значение р для заданных р и t определить по формуле. Подставив то и другое значение в формулу (6-3), находят v для заданных условий. Для воды в первом приближении т] = / (/) значения р для воды берут из таблиц водяного пара. [c.232]

Тимрот Д. Л. Теплопроводность, вязкость и термодинамические свойства водяного пара высоких параметров.— В кн. Пар высокого давления в энергетике . М.—Л., Госэнергоиздат, 1930. [c.55]

Тимрот Д. Л. Вязкость водяного пара при высоких давлениях и температурах.— В кн. Внедрение пара высоких параметров в энергетику СССР . М.—Л., Госэнергоиздат, 1941. [c.55]

Динамическая вязкость вода и водяного пара (мкПй с) при разных давлениях 56] — см. также рис. 33 [c.85]

Свойства воды и водяного пара на линии насыщения. Приведенные здесь таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара на линии насыщения подготовлены А. А. Александровым и М. С. Трахтенгерцем по данным [1, 5, 7, 19]. Таблицы П. 1.1, П.1.2 получены расчетом по соответствующим соотношениям. Отклонения полученных значений от рекомендованных составляют температура насыщения до 0,02 К удельный объем до 0,05% энтальпия до 0,2 кДж/кг удельный объем воды до 0,08% энтальпия пара до 0,9 кДж/кг удельный объем пара до 0,1% теплоемкость воды до температуры 350 °С до 0,15% свыше 350 °С до 1—2% теплоемкость пара до температуры 360 С до 0,2% при температуре 373 °С до 10—12% динамическая вязкость воды при температуре до 330 °С — до 0,3%, при 330—370 С до 0,8%, при более высоких температурах до 6% динамическая вязкость пара при температуре до 300 °С — до 0,3%, при температурах от 300 до 350 °С до 0,5%, от 350 до 370 °С до 0,1%, свыше 370 °С до 6% теплопроводность воды до 0,6% теплопроводность пара при температурах ниже 340 °С до 0,7%, при более высоких температурах до 3% коэффициент поверхностного натяжения при температурах ниже 260 °С до 0,1%, при более высоких температурах (до 365 °С) до 4%. [c.199]

Институт ядерной энергетики АН БССР совместно с рядом организаций работает над новым направлением в ядерной энергетике — применением диссоциирующих систем в качестве теплоносителей и рабочих тел АЭС. Выполненный комплекс исследований и проектные разработки АЭС различной мощности показывают [4—6], что применение диссоциирующей четырехокиси азота, обладающей положительными физико-химическими и теплофизическими свойствами, позволяют создать АЭС по простой одноконтурной схеме с газожидкостным циклом и газоохлаждаемым реактором на быстрых нейтронах. Применение четырехокиси азота позволяет улучшить технико-экономические показатели отдельных узлов и всей станции, а также облегчает техническое решение ряда важных вопросов. Выполненные экспериментальные работы, газодинамические расчеты и проектные разработки показывают, что турбина на N2O4 имеет в 3—4,5 раза меньшую металлоемкость и соответственно габариты, чем на водяном паре. Существует реальная возможность создания одновального турбоагрегата единичной мощностью 2000—3000 Мвт в одном агрегате [8]. Высокая плотность, теплоемкость, теплопроводность и низкая вязкость теплоносителя [12] позволяют резко сократить габариты и вес теплообменного оборудования, трубопроводов и систем АЭС, а также затраты мощности на прокачку теплоносителя [13]. [c.4]

Коэфициент вязкости перегретого водяного пара по данным Д. Тимрот приведен на фиг. 2. [c.445]

Поскольку в данном примере содержание пара в смеси с газом невелико, теплопроводность п вязкость смеси определяем по линеаризованным зависимостям для сухого воздуха в интервале температур, характерных для данного примера, в том числе теплопроводность смеси при (ж )ьсм. ж=0,0244+0,OOOOTi. Коэффициент диффузии для воздуха и водяного пара при и Р Д = 0,216 X [c.188]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

Старение масла способствует увеличению коррозийной агрессивности, по-вышенпю содержания нерастворимых в масле веществ, выпадающих в осадок и затрудняющих работу масляно системы, недопустимому увеличению вязкости. Но в отдельных случаях старение масла приводит к образованию смол н кислот, улучшающих противоизносные и антифрикционные свойства масел. Однако положительное пх действие проявляется на сравнительно коротком отрезке времени. Коррозия стальных п чугунных поверхностей происходит при наличии воды в масле. Она может попасть в масло за счет конденсации водяных паров из атмосферы при значительной разнице температур или же за счет применения на машинах п оборудовании эмульсий, водных растворов и чистой воды. Поэтому масляные системы такого оборудования должны быть надежно защищены от воды. Коррозия может иметь место и прн использовании недоброкачественных присадок. Мерой борьбы с коррозией может слу кить также введение в масло присадок ингибиторов ржавления (up). [c.70]

Система безразмерных переменных (6-6-1) получена в предположе НИИ, что поле скоростей в конденсате обусловлено прежде всего капиллярными и инерционными силами и силами вязкости. Сила тяжести при получении списка (6-6-1) не учитывалась. Таким образом, полагалось, что силы тяжести фиксированы, ввиду чего они могут быть выведены из-под знака функции. Дискретность жидкой фазы способствует принятию этого предположения. Представленная ниже обработка опытных данных, полученных в опытах с водяным паром при мало изменяющемся давлении, подтверждает возможность такого подхода. [c.162]

Динамическа 1Я ВЯЗКОСТЬ перегретого водяного пара может быть [c.24]

Рассмотрим сначала гипотетический газ, физические свойства которого определяются следующими соотношениями = onst Pr = onst р 1/Г. Эти зависимости близки к реальным для воздуха при комнатной температуре, хотя вязкость и теплопроводность воздуха зависят от температуры несколько сильнее. Указанные соотношения хорошо аппроксимируют также физические свойства водяного пара и аммиака (ННз) при низком давлении. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...