Расчет барабанов турбинных

Во время работы турбины несимметричности температур ротора не будет. Не должно ее быть и при идеальном пуске но так как даже незначительные отступления при пуске все же могут вызвать такой изгиб, то при расчете зазоров можно учесть величину теплового изгиба длинного, гибкого ротора, равной примерно 0,1—0,15 мм (в середине его длины) и 0,04—0,06 мм — для короткого, жесткого барабанного ротора. [c.70]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ ПОЛЯ ТЕМПЕРАТУР В БАРАБАННОМ РОТОРЕ ГАЗОВОЙ ТУРБИНЫ [c.441]

Формула, выведенная нами для расчета кольца, может быть применена и к расчету турбинных барабанов. Вырезая двумя сечениями, перпендикулярными оси барабана, элементарное кольцо, шириной (в направлении оси барабана) 1 см, можем применить к нему все предыдущие выводы. Если через б обозначим толщину барабана и через qi— вес лопаток, приходящийся на 1 см поверхности барабана, то формула (1) для расчета растягивающего напряжения барабана представится в таком виде [c.237]

Принимая во внимание все эти обстоятельства, заключаем, что коэффициент безопасности следует намечать лишь в зависимости от возможных повышений угловой скорости вращения турбины. Применяемые на практике регулировочные приспособления в худшем случае не допустят повышения скорости больше чем на 25%, при этом напряжения, зависящие от квадрата скорости, могут повыситься примерно на 60% и, следовательно, коэффициент безопасности при расчете дисков и барабанов можно принять равным 1,6. [c.253]

Промывки турбины под нагрузкой относятся к числу сложных и ответственных операций, осуществляемых на ТЭС. Они разработаны ОРГРЭС [9.3—9.6] и проводятся по специальным технологическим схемам, которые различны для разных типов турбинных установок. Специфические особенности в эти схемы вносят не только начальные параметры, но и тип котлов (барабанные, прямоточные), тепловая схема (блочная или секционированная), вторичный перегрев пара и др. Рациональная периодичность промывки турбин устанавливается на основе технико-экономических расчетов, в которых учитывается, с одной стороны, ущерб, связанный с нарастающим во времени снижением экономичности в связи с образование.м отложений, а с другой стороны, расходы, связанные с проведением промывки. [c.222]

Вследствие сложной формы цилиндра выполнение точного расчета стенок его представляет трудности. Пренебрегая влиянием боковых стенок и ребрами жесткости, цилиндр турбины можно рассматривать как барабан. В этом случае растягивающие напряжения в стенке цилиндра можно определить из формулы [c.191]

Конструкции и расчет на прочность барабанов реактивных турбин [c.205]

КОНСТРУКЦИИ и РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ БАРАБАНОВ РЕАКТИВНЫХ ТУРБИН [c.205]

Барабаны больших диаметров часто выполняются сварными из отдельных дисков или полыми с ребрами жесткости. Примером сварной конструкции барабана из отдельных дисков может служить барабан фирмы Броун-Бовери фнг. 56. Шесть дисков, сваренных в стыках, образуют барабан для реактивной части турбины. Конструкция такого барабана обладает чрезвычайно большой жесткостью при относительно малом весе. Диск регулирующей ступени и разгрузочный поршень также приварены к барабану, образуя ротор турбины. Расчет на прочность такого барабана связан с расчетом дисков. [c.205]

Расчетные нормы качества пара, котловой и питательной воды предназначаются для проектных расчетов. Эти нормы базируются на данных больщого числа теплохимических испытаний котельных агрегатов, а также длительных эксплуатационных наблюдений. Эксплуатационные нормы соле- и кремнесодержания котловой воды устанавливаются на основе результатов теплохимического испытания данного котла или аналогичного котла такой же паропроизводительности и с такими же по схеме и конструкции внутрикотловыми устройствами. Водный режим барабанных котлов нормируется при этом не только по соображениям получения чистого пара, но и по требованиям предупреждения накипеобразования и развития коррозии. Основными нормируемыми показателями качества пара на входе в турбину являются допустимые значения его соле- и кремнесодержания. Нормируются также допустимые концентрации в паре СОг и КНз с целью предотвращения коррозии обратных кон-денсатопроводов, а также оборудования, имеющего детали, изготовленные из латуни или других медных сплавов, подверженных аммиачной коррозии. Расчетные нормы качества пара на входе в турбину для давления пара от [c.50]

На блоке 108,5 ати циклогексиламин вводился с момента пуска агрегата в эксплуатацию. Амин дозировался непрерывно в месте-выхода воды из деаэратора величина pH в цикле регулировалась в пределах 8,7—8,8. В конденсатосборник турбины непрерывно вводили сульфит натрия из расчета поддерживания избытка сульфита в котловой воде 1— 3 мг1кг. Величина pH котловой воды поддерживалась на уровне 11,0—11,5 путем ввода каустика избыток фосфатов, дозируемых в., барабан котла, поддерживали 3—5 мг/кг. В различных точках пароводяного тракта были установлены регистрирующие приборы для измерения содержания водорода и кислорода, электропроводности, температуры и pH. [c.12]

ЧТО пределы упругости не ниже 3200 кг/сл4 и временное сопротивление колеблется в пределах 65004-7500 /сг/сл4 . Что касается никелевой стали, то для нее предел упругости выше 4000 кг/сл4 и временное сопротивление колеблется обычно в пределах 7000- 9000 кг/см , хотя имеются и более прочные сорта стали с гораздо большим временным сопротивлением i). При назначении допускаемых напряжений весьма существенно оценить надлежащим образом необходимый коэффициент безопасности. В случае турбинных дисков и барабанов мы имеем дело со спокойной постоянной нагрузкой (центробежные силы), величина которой при нормальной работе может быть вычислена с большой точностью. Формулы, которыми пользуются при расчетах, также можно считатд> достаточно точными, и вычисляемые по ним напряжения близки к действительности, если только мы имеем дело с точками, удаленными от резких изменений толщины диска или барабана. В местах резких переходов мы будем, конечно, иметь дело со значительными перенапряжениями. Но если материал достаточно пластичен (для применяемой в дисках стали можно считать относительное удлинение 20%-ь25%, а для никелевой стали в среднем 20%), то местные напряжения при отсутствии колебаний в величине нагрузок не представляют непосредственной опасности. В перенапряженных местах появятся остаточные деформации и напряжения несколько выровняются. [c.253]

При решении ряда технических вопросов прочности приходится иметь дело с задачами динамики. Например, при расчете многих машинных частей, участ-вуюпцих в движении, приходится принимать во внимание силы инерции. И напряжения, вызываемые этими силами, иногда во много раз больше тех, которые получаются от статически действующих нагрузок. Такого рода условия мы имеем при расчете быстровращающихся барабанов и дисков паровых турбин, шатунов быстроходных машин и паровозных спарников, маховых колес и т. д. Решение таких задач может быть выполнено без особых затруднений, так как здесь деформации не играют роли мы можем при подсчете сил инерции рассматривать тела как идеально твердые и потом, присоединив найденные таким путем силы инерции к статическим нагрузкам, привести задачу динамики к задаче статики. Эти задачи достаточно полно были рассмотрены в курсе сопротивления материалов, и мы на них здесь останавливаться не будем, а перейдем к другой группе вопросов динамики — к исследованию колебаний упругих систем под действием переменных сил. Мы знаем, что при некоторых условиях амплитуда этих колебаний имеет тенденцию возрастать и может достигнуть таких пределов, когда соответствующие ей напряжения становятся опасными с точки зрения прочности материалов. Выяснению таких условий, главным образом по отношению к колебаниям призматических стержней, и будет посвящена настоящая глава. Как частные случаи рассмотрим деформации, вызываемые в стержнях внезапно приложенными силами, и явление удара. [c.311]

Барабаны реактивных и комбинированных турбин выполняются различных конструкций. При малом диаметре барабана его выполняют из массивной поковки в виде утолщенного вала. Диск регулирующей ступени, обычно увеличенного диаметра, или вытачивается заодно с телом барабана или одевается на вал барабана. Примером конструкции ротора комбинированной активно-реактивной турбины с малым диаметром может служить ротор турбины с противодавлением на фиг. 109. Рабочие лопатки закрепляются непосредственно на барабане. Диск регулирующей ступени выточен из одной поковки с барабаном. Продольные отверстия в барабане служат не столько для уменьшения веса ротора, сколько для создания за думмисом давления, равного противодавлению. Расчет на прочность такого барабана должен выполняться, как расчет вала. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...