Фиктивная скорость пара

Со = У 2Нц — фиктивная скорость пара, соответствующая располагаемому теплоперепаду в ступени. [c.348]

Расчет проточной части турбины производится после расчета тепловой схемы турбоустановки (см. 3.12), из которого получают расходы пара по всем отсекам (группам ступеней) турбины. Распределение теплоперепадов по ступеням турбины производится на основе оценки теплоперепадов отдельных ступеней. Теплоперепад ступени турбины AAq зависит от ее среднего диаметра d, отношения окружной скорости рабочих лопаток на среднем диаметре к фиктивной скорости Сф и частоты вращения ротора п. Теплоперепад ступени по параметрам торможения, кДж/кг, вычисляется по формуле [c.262]

Если использование выходной скорости какой-либо ступени в следующей за ней ступени имеет место, то это учитывается на is-диаграмме следующим образом (фиг. 40) тепловой перепад, эквивалентный энергии от выходной скорости, наносится на й-диаграмму после всех остальных потерь данной ступени и откладывается вверх от конечной точки процесса (например точки /дНа фиг. 40). Точки I 0 > о" дают фиктивные параметры пара перед соплами соответствующих ступеней. [c.60]

На рис. 6-6 нанесены точки, соответствующие началу процесса и сечению максимального переохлаждения (возникновению скачка конденсации). Для каждого отдельного сопла точки располагаются примерно на одной линии сухости. Для меньшего начального перегрева фиктивная степень сухости Хф, соответствующая возникновению скачка, уменьшается, что соответствует увеличению переохлаждения. Это объясняется тем, что при малых значениях начального перегрева скачок конденсации возникает в зоне наибольших продольных градиентов скорости. Следует отметить, что для сопл с большими продольными градиентами линия Хф также лежит ниже, чем для сопл с малыми градиентами. Таким образом, с ростом градиентов максимальное переохлаждение увеличивается. Такое влияние продольных градиентов скорости на величину переохлаждения физически легко объяснимо. Увеличение продольных градиентов означает увеличение относительной скорости изменения всех термодинамических параметров пара. Чем больше скорость изменения параметров пара, тем дольше может сохраняться состояние переохлаждения. Следовательно, чем больше продольный градиент скорости, тем глубже в зону Вильсона пар расширяется без конденсации. Последнее означает, что при одних и тех же начальных параметрах ро и То с ростом градиента скорости скачок будет возникать при больших числах Маха. При появлении на входе в сопло крупнодисперсной влаги скачки конденсации не исчезают, а несколько перемещаются вверх по потоку. Отсюда следует, что даже при значительной начальной влажности (уо < 10%) капли крупнодисперсной жидкой фазы не могут служить центрами конденсации и расширение паровой фазы происходит с переохлаждением. [c.146]

F-—полезная площадь поршня да —фиктивная скорость пара при проходе его через полностью открытый канал (это, по существу, эмпирический коэ( )фициент, не имеющий. кроме размерности, ничего общего с фактической, изменяющейся по времени, скоростью пара), Для насыщенного пара рекомендуется принимать W = 25—40 Mj eK, для перегретого пара г = 30—50 м1сек. [c.715]

Сф — фиктивная скорость, определяемая по изоэнтро-пийному теплоперепаду ступени от параметров торможения, м/с с/ — диаметр, м, мм удельный массовый расход пара, кг/Дж, кг/кДж, кг/(кВт ч) е — степень парцнальности [c.7]

Таким образом, уравнения для колебаний в плоскости 2х (11.63а) отделились от уравнений для плоскости yz (11.636) и каждая из этих пар уравнений совпадает с уравнениями для амплитуд вынужденных изгибных колебаний невращающегося вала с фиктивным массовым моментом инерции диска, соответствующим прямой прецессии. Приравнивая нулю определители этих систем уравнений, получим уравнения (11.51) и (11.52), определяющие две критические скорости первого рода со има. [c.67]

Если в механизме № 16 (табл. 1) освободить колесо от связи со стойкой, то механизм будет ицеть степени свободы. Если шарниры А и В будут нести такую же пару колес (2д и 2 ), то при фиктивном звене 1ф он превращается в механизм № 1, кинематика которого рассмотрена во II главе. Аналог угловой скорости такого механизма [c.133]

Изменение расхода пара через турбину приводит к изменению давлений и теплоперепадов по ее ступеням. Характер и значения изменений этих параметров определяют по соотношениям, приведенным в предыдущем параграфе. Все изменения режима работы ступени. можно свести к из.менениям следующих режи.мных параметров отношения скоростей ы/сф = л.с /]/2Яо отношения давлений ступени ест= 2// 2 (чисел Маха для сопловой Мц — = Си/а1 и рабочей М2< = 2 /а2 решеток) фиктивного числа Рейнольдса Reф= l ф/vl (для сопловой решетки Ке1 = Ь1С1//У1, а для рабочей Re2= 2 2i/v2) Кроме того, могут изменяться степень влажности, пара, условия его входа в ступень и выхода из нее. [c.73]

Кастилиано. В предыдущих случаях действовали сосредоточенные силы и пары сцл, и частные производные по этим силам и парам сил давали соответствующие перемещения и углы поворота. Однако в случае равномерно распределенной нагрузки нет вертикальной силы, которая действует в середине балки и которая соответствовала бы искомому прогибу в середине. Таким образом, мы не можем поступить так же, как в предыдущей задаче. Однако это затруднение можно легко устранить, если предположить, что в середине балки имеется фиктивная нагрузка Р бесконечно малой величины. Такая сила, очевидно, не окажет влияния на прогиб или эпюру изгибакщих моментов, показанную на рис. 276, Ь. В то же самое время скорость увеличения изгибающего момента вследствие увеличения Р, выраженная [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...