Растяжение пластины с отверстиям

Рис. 7.15, Растяжение пластины с отверстием

Растяжение пластины с отверстиями [c.230]

РАСТЯЖЕНИЕ ПЛАСТИНЫ С ОТВЕРСТИЯМИ [c.233]

При одноосном растяжении пластины с отверстием в форме астроиды (см. рис. ПЗО) в направлении оси симметрии, проходящей через пару точек возврата, имеем [ ] [c.539]

Аналогичное явление концентрации напряжений имеет место при растяжении пластины с отверстием в центре. В случае круглого отверстия (рис. 5, Ь), диаметр которого мал по сравнению с шириной пластины (a/d>5), максимальные растягиваюш,ие напряжения в точках т и п по краям отверстия в три раза больше напряжения, [c.563]

Для анизотропных при упругой деформации материалов следует учитывать зависимость концентрации напряжений от направления нагружения. Так, для фанеры с отношением модулей упругости вдоль и поперек волокон 2.1, при растяжении пластины с отверстием коэффициент концентрации при нагружении вдоль волокон равен 5,45, а поперек — 4,15 [6]. [c.100]

При растяжении пластин с двумя симметричными выточками (см. рис. 10, а), как и при растяжении пластин с отверстием, происходит смещение максимума осевых растягивающих напряжений от дна выточки в тело пластины. [c.557]

Растяжение пластины с отверстием (см, фнг, 412, в). Наибольшее [c.625]

При растяжении пластины с отверстием (риг 10) в качестве номинального напряжения принимают [c.21]

ОДНООСНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ ПЛАСТИНЫ С ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ [c.321]

ВСЕСТОРОННЕЕ РАСТЯЖЕНИЕ ПЛАСТИНЫ с ЭЛЛИПТИЧЕСКИМ ОТВЕРСТИЕМ [c.323]

При т = О имеет место случай всестороннего растяжения пластины с круговым отверстием по формуле (9.434) получим величину (оее)гаах = 2о, совпадающую с результатом формулы (9.331) при г =а = а. [c.324]

Предположим, что в рассмотренных задачах о растяжении пластины с эллиптическим отверстием интенсивность усилий а фиксирована, а параметр эллиптического отверстия /п 1, т. е. отверстие вырождается в прямолинейную щель длиной 4 по оси Oxi (см. 27 данной главы). В этом случае напряжение 099 на концах щели (в точках А, см. рис. 9.51) согласно формулам (9.430) и (9.434) неограничено возрастает при любом конечном значении а как при одноосном, так и при всестороннем растяжении пластины. [c.324]

Согласно уравнению (7.18), эти зависимости изображаются пучком прямых, проходящих через точку с координатами lg( —1)=0 и lg(L/G) =1,95. Угол наклона прямой к оси абсцисс определяется значением постоянной v . Аналогичный результат дает сопоставление расчетных данных по уравнению (7.20) и данных испытаний круглых и плоских гладких образцов различных размеров при изгибе и растяжении — сжатии, круглых образцов (гладких и с надрезом) различного диаметра при изгибе с вращением и растяжении — сжатии, пластин с отверстием различных размеров при растяжении— сжатии (все образцы были изготовлены из среднеуглеродистой стали одной плавки). Несмотря на такое разнообразие типов и размеров образцов и видов нагружения, все экспериментальные точки достаточно хорошо ложатся на одну прямую. Таким образом, пределы выносливости указанных образцов, найденные [c.145]

Рис. 9.54. Напряжения в пластине с отверстием а) при равномерном растяжении в двух направлениях 6) при чистом сдвиге.

Рис. 7.6. Перераспределение напряжений в пластине с отверстием при всестороннем растяжении

Фиг. 43. Значения йд при растяжении — сжатии и изгибе прямоугольной пластины с отверстием (кривые / и 2).

В целях определения временных эффектов малоциклового деформирования ([20] изучали кинетику напряженно-деформированного состояния при растяжении-сжатии типичных конструктивных элементов пластины с отверстием при растяжении-сжатии по контуру, цилиндрического стержня с кольцевой выточкой и сильфонно-го компенсатора при заданных осевых перемещениях. Первые два конструктивных элемента, нагруженные заданными максимальными усилиями, имитировали напряженно-деформированное состояние зон концентрации напряжений сосудов давления, работающих при повторных нагрул<ениях внутренним давлением. У сильфонных компенсаторов отсутствуют зоны концентрации напряжений места возникновения максимальных напряжений определяются изгибом гофр, причем повторное нагружение происходит в условиях заданных осевых перемещений. Принятые конструктивные элементы являются характерными и контрастными по условиям нагружения. [c.202]

Пластины с отверстием и циклический стержень с кольцевой выточкой подвергали растяжению-сжатию при симметричном цикле номинальные напряжения достигали 80... 100 МПа. [c.204]

В работе [68] выполнен анализ долговечности в зонах концентрации напряжений, В целях определения влияния ползучести на число циклов до разрушения (появления трещины) рассчитали долговечность при циклическом осевом растяжении плоских образцов (пластина с отверстием при повторном осевом растяжении) жаропрочных алюминиевых сплавов. Температуры испытания 120.,, 190° С являются для рассматриваемых материалов достаточно высокими ползучесть и релаксация напряжений выражены. [c.209]

Растяжение пластины с трещиной, выходящей из кругового отверстия [c.230]

Рис. 3.25. Зависимость пределов выносливости пластин с отверстиями при растяжении-сжатии (Д) и изгибе (О)

Сопоставление экспериментального решения в напряжениях задач о растяжении полос с отверстиями и вырезами [1], а также пластины с отверстием и задачи о чистом изгибе прямого бруса [2] [c.125]

Пример 2. Определить среднее значение И коэффициент вариации предела выносливости пластины с отверстием при растяжении-сжатии (рис. 20) И = 100 мм а = = 10= = мм t = мм. [c.278]

В случае одноосного растяжения пластины с круговым отверстием и двумя равными щелями в направлении, перпендикулярном линии щелей (см. рис. П27), А. А. Каминский нашел простую приближенную формулу Р ] [c.539]

Перепад порового давления в анизотропном грунте 269—271 Пластинка с краевым надрезом ( компактный образец ) 231—233 Пластины с отверстием при растяжении 356—358 Пластический куб внутри упругого полупространства 360—361 Пластических деформаций зависимость от времени 338 Поровое давление 282 Потенциал скорости 373 Пошаговые алгоритмы в вязкопластично сти 349—351 [c.487]

При растяжении пластинки с двумя симметричными выточками, как и при растяжении пластин с отверстием, наблюдается смещение максимума осевых растягивающих напряжений от дна выточки в тело пластины, уменьшение Оа и увеличение (в сравнении с упругими значениями) по 1мере развития упругопластических деформаций. [c.136]

Рис. 3.6. Изменение коэффициентов концентрации напряжшяй от отношения Piy/tfy при одноосном растяжении пластины с отверстием

При последовательном растяжении пластины с отверстием различными усилиями PJPy = 2,0) по осям ож и оу картина распределения напряжений несколько меняется. Нагружение пластины усилием Рх = 40 кгс/мм приводит к возникновению в ней большой зоны пластичности (заштрихована на рис. 3.11, а) глубиной порядка 3,2 мм. Последующее растяжение по оси оу Ру = = 20 кгс/мм ) резко уменьшает эту зону, концентрируя ее возле точек Сх — (заштрихована па рис. 3.11, б) с глубиной проникновения около 0,3 мм. [c.91]

Влияние концентрации напряжений. Концентрация напряжений оказывает существенное влияние на прочность стеклопластиков, так как они не обладают пластическими свойствами. В то же время из-за гетерогенности структуры материала области с концентратором могут исключаться из работы вследствие отслоения, что наблюдалось в материале АГ-4-С. В табл. 127 представлен эффективный коэффициент концентрации при растяжении пластины с отверстием. Испытывались образцы размером 250Х ЮХ 6 мм, вырезанные из плит, при скорости деформирования 1 %/мин. [c.124]

Растяжение пластины с круглым отверстием (задача Кирша). Пусть радиус отверстия а в несколько раз меньше ширины пластины. Тогда можно считать, что имеем бесконечную пластину, растянутую напряжением = о и имеющую отверстие радиуса а (рис. 4.58). Выделим из пластины кольцо достаточно большого радиуса г = Ъ. Вдали от отверстия имеется простое растяжение Од. = о, поэтому по формулам (4.106) для наклонных нлош адок найдем напряжения [c.121]

ОДНОСТОРОННЕЕ РАСТЯЖЕНИЕ ПЛАСТИНЫ С МАЛЫМ КРУГОВЫМ ОТВЕРСТИЕМ (ЗАДАЧА КИРША) [c.302]

Рассматриваемые тела с трещинами условно представим в виде пластины единичной толщины, в которой имеется сквозная прямолинейная щ( ль длиной 21, малой в сравнении с размерами пластины. При этом 21 >> 10 нм. По толщине пластины напряженное и деформированное состояния условно считаем постоянными. Исходя из точного решения задачи теории упругости о растяжении пластины с эллиптическим отверстием, когда равномерное растяжение интенсивностью перпендикулярно направлению большой полуоси эллипса длиной I при стремлении малой полусх и эллипса длиной Ь к нулю, в 1920 г. Гриффитс получил формулу [c.185]

Фиг. 46. Значения при растяжении — сжатии и изгибе прямоугольной пластинй с отверстием (кривые 1 и 2),

Растяжение пластины с круговым отверстием (задача Кирша) [c.398]

Напряжения и деформации в зоне концентрации при осевом растяжении-сжатии цилиндрического стержня с кольцевой выточкой (теоретический коэффициент концентрации напряжений аа = 4,25) рассчитывали с помощью метода конечных элементов. Задача о пластине с отверстием (ао = 2), нагруженной на виешнем контуре [c.203]

Значения обычно весьма близки ка, т = 6ч-10, так что вторым слагаемым в скобках можно пренебречь, в результате чего последнее выражение приводится к формуле (3.30) при L = = 2яа = nd, где d — диаметр бруса по дну надреза. Все сказанное справедливо и для круглого ступенчатого бруса с переходом от одного сечения к другому по галтели при растяжении-сжатии или изгибе с вращением, причем в этом случае также справедливо уравнение (3.30) при L = nd, Таким образом, уравнение (3.30) применимо для всех деталей, показанных на рис. 3.9 и им аналогичным. Значения параметра L указаны на этом рисунке. Параметр L равен периметру рабочего сечения, если максимальные напряжения одинаковы по всему периметру (круглые брусья при растяжении-сл<атии или изгибе с вращением, для которых L == nd), или части периметра, прилегающей к зоне повышенной напряженности для других случаев, как показано на рис. 3.9. Если взять любые две различные детали из изображенных на рис. 3.9 и нагруженных различными способами (например, пластина с отверстием при растяжении-сжатии и круглый ступенчатый брус при изгибе с вращением), но имеющие одно и то же значение критерия подобия -к-, то согласно уравнению (3.30) эти [c.65]

Окончательно заключаем, что в случае равномерного растяжения пластины с круговым отверстием на бесконечности имеет место единственное условие эквивалентности подкрепления (16.28) впервые установленное Е. Мэнсфилдом [261]. [c.597]

Для надрезанных дисков Винн и Вундт (1958 г.) вывели уравнение, основываясь на исследованиях Бови (1956 г.), которые он выполнил для бесконечной пластины с отверстием, подверженной двухосному растяжению. В отверстии были расходящиеся в стороны трещины. Для диска с двумя диаметрально противоположными надрезами в зоне центрального отверстия это уравнение имеет вид [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...