Стенка гидродинамическая гладкая

Стенка гидродинамическая гладкая 268 [c.477]

Гидродинамически гладкие стенки трубы иногда называют технически или практически гладкими. В случае равномерно зернистой шероховатости стенку трубы можно считать гидродинамически гладкой при относительной шероховатости, меньшей предельного значения А р [c.286]

На рис. 12-12 приведены графики величины м/и, в функции от Ig (u yjv) для гидродинамически гладкой и вполне шероховатой поверхностей. Эти графики показывают, что шероховатость уменьшает местное значение осредненной турбулентной скорости около стенки для тех же величин трения на стенке. Разность двух последних равенств характеризует величину этого эффекта [c.269]

Так как в квадратном канале поток относительно оси несимметричен, установить связь между турбулентностью в нем и интенсивностью трения на стенке канала трудно. Однако для круглой трубы, в которой поток относительно оси симметричен, поверхностное трение может быть определено непосредственно из измерения градиента давления вдоль трубы. В свете этих соображений в свое время были проведены эксперименты, описанные в [4], с потоком воды в гладкой круглой трубе. Внутренний диаметр трубы Z) = 27,330 мм. Наблюдение над потоком осуществлялось на расстоянии ПО диаметров от входа в трубу. Техника наблюдения потока с помощью гидродинамического микроскопа оставалась той же самой, что и для квадратного канала, однако для повышения [c.125]

Во-вторых, аналогичная схема перехода может быть, по-видимому, приближенно использована и для интерполяции характеристик при других гидродинамических переходных процессах (например, от развитого турбулентного течения у гладкой стенки к аналогичному у шероховатой и т. п..) [c.152]

Выведенные выше соотношения позволяют произвести анализ зависимости основных параметров воздухоохладителей от целого ряда показателей теплового, аэродинамического, конструктивного характера. Такими показателями являются значение ср, которое характеризует эффективность тепловой работы аппарата, гидродинамическое сопротивление Др, величины удельной поверхности теплообмена f в м 1м , коэффициент сужения сечения и коэффициент заполнения объема т] ,. Для трубчатой конструкции три последних конструктивных показателя могут быть выражены через наружный диаметр трубок d , относительные шаги разбивки и относительную толщину стенок трубок Проведем в качестве примера подобный анализ для конструкции воздухоохладителя с движением охлаждающей воды в гладких трубках, треугольной разбивкой их и поперечным обтеканием этих трубок охлаждаемым воздухом. [c.157]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Краткое содержание. Гидродинамический микроскоп позволяет наблюдать движение мельчайших частиц в потоке жидкости, пересекающих интенсивный пучок света, а это в свою очередь дает возможность измерять среднюю скорость жидкости, максимальные величины трех составляющих турбулентной скорости и их максимальное угловое отклонение от среднего направления потока жидкости. Следовательно, этот микроскоп может быть использован для изучения турбулентного потока, особенно вблизи твердой стенки. В статье приведены результаты некоторых исследований, проведенных по этой методике и касающихся главным образом вопросов пограничного слоя. Они включали в себя 1) исследование развитого турбулентного потока в гладком и шероховатом квадратных каналах и в гладкой круглой трубе 2) переход от ламинарного потока к турбулентному в пограничном слое длинного удо-бообтекаемого тела вращения и 3) статическое давление в развитом турбулентном потоке. [c.119]

Возникновение кавитации из циркулирующих газовых ядер в турбулентном пограничном слое было исследовано в работе [15]. Эксперименты были проведены в небольшой гидродинамической трубе, в которой создавался практически двумерный поток вдоль гладкой плоской верхней стенки горизонтального рабочего участка шириной 152 мм и высотой 31,7 мм. Плоская верхняя стенка была использована в качестве рабочей поверхности, поскольку гидростатическое давление на ней было минимальным. Нижняя стенка трубы была спрофилирована таким образом, чтобы на прозрачном участке рабочей части, расположенном на расстоянии 406 мм от ее начала, давление было минимальным. Устойчивый пограничный слой развивался на верхней и нижней стенках. В месте наблюдения толщина пограничного слоя б составляла 6,35 мм при скорости потока 8,4 м/с. Наблюдения за возникновением кавитации и ростом пузырьков осуществлялись с помощью камеры без затвора типа камеры Эдгертона и высокоскоростного стробоскопа. Система объективов имела глубину резкости менее 3,175 мм и фокусировалась на вертикальную плоскость, расположенную на середине ширины рабочей части. Увеличение от 3 до 10 позволяло надежно отличать пузырьки диаметром менее 0,025 мм. [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...