К конденсаторы с отборами пара

Рассмотрим этот показатель при идеальном процессе в общем случае, а именно для двигателя с отбором пара и конденсацией, причем отнесем процесс к 1 кг пара, входящего в машину, и будем считать двигатель с отбором пара состоящим из двигателя конденсационного и двигателя с противодавлением. Разделяя соответственно этому входящий в двигатель пар на два потока, процесс можно представить при помощи двух циклов Ренкина в Т, -диаграммах для 1 кг пара, проходящего в конденсатор (рис. 2-10,а), и для 1 кг отбираемого пара (рис. 2-10,6). [c.91]

При абсолютном давлении в конденсаторе р., - 0,04 ат температура конденсата составляет 29 С. Эту воду экономически выгодно перед поступлением в котел нагреть отбираемым из турбины паром такой подогрев называется регенеративным. Он осуществляется как на ТЭЦ, так и на КЭС. На рис. 34 представлена схема агрегатов (в условном обозначении) для ТЭЦ, имеющей регенеративный подогрев питательной воды. Подогрев осуществляется в поверхностном подогревателе 4, куда поступает конденсат и отбираемый из турбины пар. Такой же пар направляется к потребителю тепла 3. В агрегатах 5 и 4 отбираемый пар отдает скрытую теплоту парообразования,а конденсат этого пара поступает в котел. Здесь приведена упрощенная тепловая схема турбины с отбором пара. Действительные тепловые схемы имеют иногда два регулируемых отбора и несколько нерегулируемых отборов для регенеративного подогрева питательной воды. Между подогревателем 4 и питательным баком 8 устанавливается не показанный на рис. 34 питательный насос. [c.184]

Задача 3.64. Турбина с производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара Ро = Ъ,5 МПа, /о = 350 С и давлении пара в конденсаторе р = 5 10 Па, обеспечивает отбор пара D = 5 кг/с при давлении рд= 0,4 МПа. Определить эффективную мощность турбины, если расход пара на турбину D= 0 кг/с, относитель-5, к4ж/(кг-к) ньш внутренний кпд части высокого дав-Рис з.14 ления (до отбора) /о, = 0,75, относитель- [c.138]

Возрастающие потребности в теплофикации крупных жилых массивов потребовали создания новых теплофикационных агрегатов на более высокие параметры пара и перехода от одноступенчатой схемы подогрева воды на многоступенчатую. Кроме того, как показал опыт эксплуатации, регулируемый отбор пара давлением 0,7 кгс/см , которому соответствует температура насыщения 90° С, излишне велик. При этих параметрах происходит неоправданно большое дросселирование отбираемого и проходящего пара в конденсатор, что приводит к потерям тепла. Практикой была установлена целесообразность использования для подогрева сетевой воды тепла вентиляционного пропуска пара через часть низкого давления турбины. Эта идея привела к предложению иметь в конденсаторе турбины специальный пучок труб, через который пропускается (при закрытой системе теплоснабжения) часть воды из обратной линии тепловой сети перед поступлением ее в подогреватель. При открытой системе теплоснабжения эта схема может быть применена для предварительного подогрева подпиточной воды. [c.93]

Цикл турбины с отбором и конденсацией пара можно представить как сочетание цикла с противодавлением, осуществляемого потоком отбираемого пара, и цикла конденсационного, осуществляемого потоком сквозного пара (фиг. 26, а и б). Соответственно весь поток поступающего в турбину КО пара можно мысленно разделить на два один направляется в отбор, другой работает на всем интервале расширения пара — от начального состояния до выхода в конденсатор (фиг. 26). Если сокращать величину отбора пара, то в пределе, при отборе, равном нулю, турбина КО переходит в турбину типа К (конденсационную). Если сокращать величину потока пара, поступающего в конденсатор, то в пределе, при расходе пара в конденсатор, равном нулю. [c.39]

Рассмотрим установку с одноступенчатым регенеративным подогревом конденсата. Перед ч. н. д. турбины пар разделяется на два потока. Один из них отбирается для подогрева конденсата турбины и конденсируется в регенеративном подогревателе (конденсат турбины является для пара отбора холодным источником). Остальное количество пара, совершив работ) в ч. н. д. турбины, отдает тепло охлаждающей воде и конденсируется в конденсаторе турбины. Разделяя мысленно эти два потока пара в ч. в. д. турбины, можно рассматривать регенеративный цикл конденсационной турбины, как сложный цикл, состоящий КЗ двух циклов пара, проходящего в конденсатор турбины, и пара, отбираемого для регенерации. Цикл пара, отбираемого для регенерации, замечателен тем, что тепло, отданное этим паром при конденсации, не теряется безвозвратно, а возвращается в котельную с питательной водой. Общая потеря тепла в холодном источнике уменьшается и к. п. д. цикла повышается. [c.66]

Схема а с одноступенчатым испарителем и отдельным конденсатором испарителя близка по экономичности к схеме без испарителей, так как в обоих случаях весь пар первого отбора используется для одинакового подогрева питательной воды в схеме а в регенеративный подогреватель № 1 поступает более горячая питательная вода, предварительно подогретая в конденсаторе испарителя, благодаря чему расход пара на подогреватель № 1 уменьшается приблизительно на величину расхода пара на конденсатор испарителя. Последняя величина примерно равна величине потребления пара испарителем из первого отбора турбины. В результате величина первого отбора, а также остальных отборов пара из турбины и,следовательно, выработка электроэнергии отбираемым паром в сравниваемых схемах почти совпадают. Некоторое ухудшение экономичности обусловлено дополнительными потерями рассеяния тепла и составляет при принятых в расчете параметрах всего около [c.155]

Схема 1. Весь конденсат по отдельным конденсатопроводам подается к расширителю, откуда образовавшийся пар поступает в конденсатор, а охлажденный конденсат подогревателей вместе с основным потоком конденсата откачивается насосами. При такой схеме в конденсатор с охлаждающей водой теряется все тепло охлаждения конденсата от температуры насыщения в соответствующем отборе до температуры конденсата из конденсатора. Несмотря на простоту этой схемы, она не применяется из-за неэкономичности. [c.74]

Наиболее распространенной в СССР является схема теплофикационной, установки, согласно которой теплоэлектроцентрали (ТЗЦ) оборудуются конденсационными турбинами с промежуточным отбором пара. Преимущество установок с промежуточным отбором пара перед установками с противодавлением заключается в том, что первые приспособлены к работе с изменяющейся величиной отбора пара, соответствующей переменному режиму потребления тепла. С изменением режима потребления тепла пропускается большое или меньшее количество пара в конденсатор, т. е. установки с промежуточным отбором пара работают по так называемым свободным графикам как тепловому, так и электрическому. Установки с противодавлением оправдываются при равномерном тепловом графике при условии использования потребителем отработавшего в турбине пара. [c.159]

На рис. 105 показано изменение к. п. д. брутто ПГУ по данным [311 в зависимости от расхода пара О на турбину К-300-240 при различных способах его увеличения. Наиболее эффективный способ увеличения расхода пара без перегрузки ЧСД и ЧНД — пропуск отбора пара через дополнительную турбину с конденсацией его в дополнительном конденсаторе. [c.212]

В начале первого этапа в качестве расчетной принималась температура охлаждающей воды 288—293 К и давление в конденсаторе крупных ПТУ выбиралось 4—5 кПа без особых экономических обоснований. С укрупнением ПТУ проблеме оптимального вакуума стали уделять больше внимания. Расчетная температура охлаждающей воды была снижена на 5 К, а вакуум существенно углублен. Заметим, что с уменьшением противодавления с 4 до 3 кПа изоэнтропийный перепад увеличивается приблизительно на 31 кДж/кг. Если принять расход пара последними ступенями Gk = 280 т/ч (соответствует режиму N—100 МВт) и снизить давление с 4 до 3 кПа при к. п. д. ступени т] = 0,78, то дополнительная мощность достигнет 1900 кВт. Уже турбины К-50-29 и К-100-29 были рассчитаны для противодавления 4 кПа. В турбинах же той же мощности для давления 8,8 МПа было принято рк = 3,5 кПа. Только турбины с регулируемыми отборами пара рассчитывались для рк = 6 кПа прп чисто конденсационном режиме. [c.16]

Энергия отсасываемого в конденсатор пара теряется. Вместе с тем, чтобы отсос создавал достаточно большие радиальные скорости, количество отсасываемого пара должно быть значительным. Поэтому весьма целесообразно организовать перед последней ступенью отбор пара в ПНД. Этого количества пара уже достаточно для того, чтобы не только отсосать периферийный поток с большой концентрацией влаги, но и существенно улучшить течение в диффузорной части у периферии последней ступени, где, как указывалось, при больших углах раскрытия образуются вихревые зоны и даже местные отрывы потока, сильно понижающие к. п. д. последней ступени. [c.47]

В потоке, расширяющемся до давления в конденсаторе, вторичный перегрев пара снижает степень влажности, что существенно повышает к. п. д. турбины и, кроме того, снижает уровень эрозии лопаток. Поэтому наибольший эффект от ПП получается в потоке пара в конденсатор, а наименьший— в потоке в отбор пара с наиболее высоким давлением. Неблагоприятные условия создаются при минимальном потоке пара в конденсатор, когда последние ступени работают в режиме торможения и когда из-за повышенной температуры поступающего в ЧНД пара при вторичном перегреве приходится увеличивать его расход. [c.97]

Для повышения температуры питательной воды, поступающей в паровой котел, ее можно предварительно нагреть, используя для этой цели промежуточные отборы пара от паровой турбины. На рис. 1 температура воды, поступающей в паровой котел, в этом случае повысится и будет соответствовать точке 3. При этом тепловая энергия отборного пара, прошедшего через часть проточной части паровой турбины и совершившего соответствующую механическую работу, не теряется из установки с охлаждающей водой в конденсаторе, а используется для подогрева питательной воды, снижая тем самым удельный расход топлива. Таким образом, в паросиловых установках часть пара совершает цикл Ренкина, в котором для превращения в работу тепла t —12 нужно затратить в паровом котле тепло, равное t l — ig. Пар из отборов работает по теплофикационному циклу, в котором теплота парообразования возвращается в паровой котел с подогретой питательной водой. В паровом котле остается восполнить лишь тепло, которое израсходовано отбираемым паром на механическую работу в турбине. В результате термический к. п. д. паросиловой установки повышается. При проектировании установки определяется оптимальная температура питательной воды с учетом параметров пара, величины потерь тепла с уходящими из котла газами и соотношения стоимости топлива и поверхностей нагрева котельного агрегата, [c.7]

Расчет отпуска тепла по полному использованию пропускной способности турбины приводит к тому, что она имеет всегда обеспеченный минимальный расход пара в конденсатор. Величина этого минимального пропуска значительно превышает тот минимум, который указывается для турбин с регулируемым отбором пара и конденсацией. Обычно он не опускается ниже 20—25% расчетного расхода в конденсатор при чисто конденсационном режиме турбины. [c.104]

Вследствие выработки электроэнергии паром отбора пропуск пара в конденсатор турбины Dk по сравнению с расходом пара / о(к) при конденсационном режиме с той же электрической мощностью уменьшается [c.24]

Схему включения испарительной установки можно упростить, если не устанавливать дополнительного теплообменника — конденсатора испарителя, а конденсировать вторичный пар испарителя, присоединенного к данному регенеративному отбору, в регенеративном подогревателе, питаемом паром из соседнего регенеративного отбора более низкого давления (см. рис. 6.2,6). Такой регенеративный подогреватель служит одновременно и конденсатором испарителя. Эта схема проще и дешевле, она применялась первоначально, но сопряжена с дополнительной энергетической потерей. Действительно, в этой схеме подогрев воды в регенеративном подогревателе, присоединенном к одному отбору [c.85]

Современные теплофикационные турбины обычно имеют два последовательно включенных по сетевой воде подогревателя сетевой воды, пар к которым поступает из камер перед и за переключаемым отсеком (см. рис. 3.3). После переключаемого отсека устанавливаются регулирующая диафрагма или регулирующие клапаны ЦНД, которые играют роль первого контура защиты от разгона, не допуская пар в ЦНД. Тем не менее, даже при быстром закрытии этих клапанов при аварийном режиме подогреватель сетевой воды, в который раньше поступал пар из камеры перед переключаемым отсеком (верхний сетевой подогреватель) может стать источником пара, образующегося из вскипающего конденсата, а нижний сетевой подогреватель — конденсатором. Поток пара через переключаемый отсек может разогнать турбину (при отключении генератора от сети). Поэтому линии отбора пара к верхнему подогревателю сетевой воды снабжают обратными клапанами с принудительным закрытием, а линии к нижнему подогревателю сетевой воды оставляют без защиты, надеясь на быстроту закрытия диа- [c.167]

Теплофикационные турбины имеют один или несколько регулируемых отборов пара, в которых поддерживается заданное давление. Они предназначены для выработки тепловой и электрической энергии. Теплофикационная турбина выполняется с конденсацией пара или без нее. В первом случае она может иметь отопительные отборы пара (турбины типа Т) для отопления зданий, предприятий и т.д. или производственный отбор пара (турбины типа П) для технологических нужд промышленных предприятий или тот и другой отборы (турбины типа ПТ). Во втором случае турбина носит название турбины с противодавлением (турбины типа Р). В ней пар из последней ступени направляется не в конденсатор, а обычно производственному потребителю. Таким образом, главным назначением турбины с противодавлением является производство пара заданного давления (в пределах 0,3—3 МПа). Турбина с противодавлением может также иметь и регулируемый теплофикационный или промышленный отбор пара, и тогда она относится к типу ТР или ПР. [c.241]

Как известно, недостатком энергетических ПГУ является ухудшение паровой регенерации из-за необходимости параллельного подогрева питательной воды в экономайзере парогенератора для охлаждения уходящих газов (в связи с отсутствием воздухоподогревателя), что приводит к увеличению расхода пара в ЧНД и перегрузке последних ступеней паровой турбины. Эта перегрузка в рассматриваемых схемах ПГ ЭТБ значительно уменьшается в связи с дополнительным отбором пара на технологические нужды блока пиролиза. При этом можно увеличить загрузку цилиндров высокого и среднего давления при сохранении расчетного пропуска пара в конденсатор и достичь номинальной электрической мощности блока. [c.37]

Наивыгоднейший вакуум в конденсаторе. Следует учесть, что в установке, работающей с отборами пара, близкими к максимальному, определение экономического вакуума не имеет смысла (обычно имеются два циркуляционных насоса на 50% ироизводительности, обеспечивающей полную мощность при конденсационном режиме). Наивыгоднейшим является паспортный вакуум, определяемый по пасиорт-ному давлению пара в конденсаторе и атмосферному давлению (гл. 10). [c.170]

Рас см отрение структуры полного к. п. д. ТЭ Ц показывает, что он будет (В озраатать при увеличен ии Qa, кoтQp oe у тур(би С отбором пара ограничивается необходимостью пропуска некоторого минимального количества пара через последние ступени тур бины в конденсатор. При небольших пропусках пара через последние ступени относительный внутренний к. п. д. их нев вл ик. [c.577]

МВт (производственное объединение Харьковский турбинный завод им. С. М. Кирова, ХТГЗ). Параметры свежего пара 12,75 МПа и 838 К, частота вращения ротора 50 с" давление промежуточного перегрева пара 2,8 МПа, температура 838 К, конечное давление 0,00343 МПа, температура охлаждающей воды 285, питательной 502 К, расход пара 127 кг/с. Турбина предназначена для непосредственного (без редуктора) привода генератора переменного тока. Установка имеет отборы пара на регенерацию (семь отборов) и теплофикацию. Двухцилиндровая турбина включает ЦВД (рис. 4.12, а) с частями высокого дав. гения (ЧВД) 8 и среднего (ЧСД) 12 давления и двухпоточный ЦНД (рис. 4.12, б). КПД установки составляет 43,7 %, удельная масса турбины (без конденсатора и вспомогательного оборудования) 2,6 кг/кВт. Длина последней рабочей лопатки 780 мм при среднем диаметре 2125 мм. В корпусе ЦВД проточные части ЧВД и ЧСД разделены диафрагмой I О, которая отделяет камеры 9 отбора пара на промежуточный перегрев и впуска пара 11 после промежуточного перегрева. [c.190]

Чтобы избавиться от такой жесткой связи, на станциях широко применяют турбины с регулируемым промежуточным отбором пара (рис. 6.14). Такая турбина состоит из двух частей части высокого давления (ЧВД), в которой пар расширяется от давления р1 до давления ротб, необходимого для теплового потребителя, и части низкого давления (ЧНД), где пар расширяется до давления рг в конденсаторе. Через ЧВД проходит весь пар, вырабатываемый котлоагрегатом. Часть его Оого (при давлении ротб) отбирается и поступает к тепловому потребителю ТП. Остальной пар в количестве >к проходит через ЧНД в конденсатор К. Регулируя соотношения между /)отб и 1)к, можно независимо менять как тепловую, так и электрическую нагрузки турбины с промежуточным отбором, чем и объясняется их широкое распространение на ТЭЦ. При необходимости предусматривается два и более регулируемых отбора с разными параметрами пара. [c.70]

Аммиачные вертикальные кожухотрубные конденсаторы. Область применения вертикальных кожухотрубных конденсаторов (фиг. 52) — крупные холодильные установки. Теплопередающая поверхность одного конденсатора доходит до 200-250 Afi, теплосъём - от 3500 до 4500 ккал/М ч с. При проектировании конденсаторов учитывают следующее пары аммиака следует подводить к верхней трубной решётке, а отбор паровоздушной смеси производить вблизи от уровня жидкого аммиака жидкий аммиак стекает в ресивер самотёком масло собирается под жидким аммиаком вода свободно стекает по внутренней поверхности труб перегородки или решётки в водоприёмном баке служат для уменьшения скорости поступающей воды высота уровня воды в баке — около 200— [c.654]

Фиг. 45. Схема турбины с одним отбором пара Л —подиод свежего пара Б—отбор пара к потребителю Б—отвод пара н конденсатор 7—автоматический стопорный клапан 2-группа регулировочных клапанов части высокого давления 5—группа регулировочных клапанов части низкого давления -4—регулировочная ступень части высокого давления 5-регулировочная ступень части низкого давления б—камера отбора 7—предохранительный клапан 8—автоматический обратный клапан 2—предельный регулятор скорости.

I — паропровод свежего пара из котельной 2 — запорный клапан 3 — клапан аэтоматического затвора турбины 4 — паропровод, соединяющий клапан 3 с четырьмя регулирующими клапанами 5 турбины 5 — регулирующие клапаны 6 — паровая турбина 7 — электрический генератор 8 — паропровод пара, отбираемого от турбины для подогрева конденсата в подогревателе 18 9 — паропровод отбора пара к подогревателю 19 10 — то же, что 9, но к подогревателю (деаэратору) 2/ 11 — то же, что 10, но к подогревателю высокого давления 23 12 — конденсатор 13 — трубопровод охлаждающей воды конденсатора 12 14 — насос конденсата 15 — паровой эжектор 16 — дренаж греющего пара подогревателя IS .17 — то же, что 16, но подогревателя 23 18, 19, 21, 23 — подогреватели конденсата (питательной воды паровых котлов) 20 — то же, что 17, но подогревателя 23 22 — питательный насос 24 — трубопровод питательной воды, идущий к котлам 25 — паровой котел 26 — [c.6]

Выше указывалось на трудности, связанные с применением для подогрева воды в конденсаторах ухудшенного вакуума. Не меньшие трудности представляет и выполнение отбора пара ниже атмос рного давления при широких пределах изменения давления. Поэтому, несмотря на теплотехнические выгоды увеличения теплового перепада в турбине, в СССР для стандартных турбин, обслуживающих отопительное тепловое потребление, принято давление отбора (или противодавление) 1,2 ата. Одновре1менно предусмотрена возможность увеличения этого давления путем перестановки давления на регулировании отбора до 2,0 ата (или даже до 2,5 ата) с небольшим ухудшением внутреннего относительного к. п. д. турбины. [c.58]

Одним иэ мощных средств уменьшения расхода энергии на собственные расходы является отключение части работающих двлга-телей при снижении собственного расхода. Так, при наличии двух дымососов и двух вентиляторов, обеспечивающих каждый работу котла с нагрузкой до 70% от максимальной, необходимо следить за тем, чтобы при нагрузках, меньших указанной, один из моторов выводился из работы. То же относится и к числу работающих питательных насосов. Циркуляционные насосы конденсаторов не имеют регулирования числа оборотов. Между тем нагрузка конденсаторов турбин может колебаться в очень широких пределах, в особенности на ТЭЦ где зимой при низких температурах воздуха (и воды) требуется, с одной стороны, меньшее количество охлаждающей воды для одинакового количества конденсирующегося пара, а с другой стороны, количество пара, поступающего в конденсатор, уменьшается при увеличении отбора пара. для отопительных целей. [c.216]

Пример 7.7. Рассчитать изменение мощности турбоустановки К-800-240 при включении испарителя по схемам без энергетических потерь и 0 потерями. Рассчитать также изменение мощности при-приготовлении добавки питательной воды методом химического обессоливания при вводе холодной воды в конденсатор. Расчетные схемы включения испарителей представлены на рис. 7.11 и 7.12, где показаны количества пара и воды и их энтальпии по данным, приведенным в [50] догбавок воды составляет 1,5% расхода пара на турбину (в соответствии с заводским расчетом схемы) и равен Сдоб=10 кг/с расход первичного (грекицего) пара из отбора на испаритель =9,47 кг/с то же на деаэратор испарителя, ди= = 0,33 кг/с продувка испарителя составляет 0,6 кг/с расход пара на подогреватель добавочной воды D J дg =0,86 кг/с количество дренажа из конденсатора испарителя равно сумме расхода пара на [c.223]

Потери пара и воды второго контура энергоблока АЭС условно отнесены к потокам отборного пара из четвертого (аут4=0,007) и из шестого (аутб=0,008) отборов в количестве аут = 0,015 и восполняются добавочной водой химической водоочистки, подаваемой в основной конденсатор с температурой 40 °С. [c.167]

Применение в схеме ПГУ с котлами-ути-лизаторами более мощных серийных паротурбинных установок потребует большего расхода пара высоких параметров. Это возможно при повышении температуры газов на входе в котел до 800—850°С за счет дополнительного сжигания до 25% общего расхода топлива (природного газа) в горелочных устройствах котла. На рис. 20,12 приведена принципиальная тепловая схема ПГУ-800 такого типа по проекту ВТИ и АТЭП. В ее состав включены две газотурбинные установки ГТЭ-150-1100 ПОТ ЛМЗ, двухкорпусный утилизационный паровой котел ЗнО на суммарную паропроизводительность 1150-10 кг/ч и параметры пара 13,5 МПа, 545/545 °С, паровая турбина К-500-166 ПОТ ЛМЗ. Данная схема имеет рЯд особенностей. Регенеративные отборы турбины (кроме последнего) заглушены в системе регенерации имеется только смешивающий ПИД. Применена без-деаэраторпая схема с деаэрацией конденсата турбины в конденсаторе и в смешивающем подогревателе. Конденсат с температурой 60 °С подается двумя питательными насосами ПЭ-720-220 в экономайзер котла. Отсутствие регенеративных отборов пара повышает его пропуск в конденсатор турбины, электрическая мощность которой ограничена в связи с этим до 450 МВт. [c.302]

Тепловая схема паротурбинной установки включает реконструированную турбину КТЗ типа ПТ-12-35/10М, к которой между ЧВД и ЧНД подключен сепаратор пароперегреватель, совмещенный с подводом низкопо- тенциального пара давлением 0,15—0,30 МПа из AT. Свежий пар после парогенератора дросселируется в ре-гукционной установке, а затем перегревается на 25 °С в первичном паро-паровом перегревателе. В турбине имеются отборы пара на ПНД, атмосферный деаэратор и ПВД, где питательная вода нагревается до 150 °С. До 25 % свежего пара можно подавать в приемносбросное устройство конденсатора. Пар в количестве 25 10 кг/ч и с давлением 1,6 МПа от AT поступает в турбину помимо редукционной установки и первичного пароперегревателя. Пар после ЧВД турбины подвергается в СПП сепарации влаги и двухступенчатому промежуточному перегреву с использованием дренажа первичного пароперегревателя и свежего пара. Отработавший пар конденсируется в конденсаторе, куда поступает до 2000 mV4 воды с температурой 21—35°С из оборотной системы технического водоснабжения с градирнями. [c.313]

Теплофикационная турбина с одним сетевым по-дофевателем представляет собой как бы две турбины с двумя конденсаторами конденсационный поток пара проходит всю турбину и поступает в конденсатор, а теплофикационный — только через часть турбины и поступает в подофеватель, который ифает роль конденсатора. Отсюда и следует роль подогревателя она зависит от соотношения конденсационного и теплофикационного потоков пара и от изменения теплоперепада теплофикационного потока. Поскольку теплоперепад теплофикационного потока существенно меньше, чем конденсационного, то даже небольшое изменение давления в камере отбора турбины приводит к существенному изменению теплоперепада, мощности и экономичности теплофикационного потока. Особенно велико влияние давления в отборе при работе в чисто теплофикационном режиме, когда теплофикационная турбина работает как турбина с противодавлением. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...