Коэффициенты -переменного режима

Сп — коэффициент переменности режима при постоянном режиме равен единице при распределении нагрузки по закону, близкому к нормальному (Гаусса), т. е. при работе в течение большей части времени со средними нагрузками, близкими к половине максимальных, Кп можно снижать до 0,6 (подробнее см. 188). [c.137]

Коэффициенты переменного режима [c.105]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕМЕННОГО РЕЖИМА РАБОТЫ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ [c.482]

Коэффициенты переменного режима работы электростанции [c.483]

Расчет (подбор) подшипников качения, работающих при переменной нагрузке и переменной угловой скорости (опоры канатных барабанов и др.) выполняют с учетом коэффициента переменности режима. Данные по подбору таких подшипников приведены в работах [1], [4], [17]. [c.337]

Здесь коэффициент переменности режима [c.456]

При переменных режимах нагрузки (см., например, циклограмму на рис. 8.41) расчет коэффициента долговечности Khl выполняют по эквивалентному числу циклов При этом [c.148]

При переменном режиме [а ] следует умножить на коэффициент долговеч- [c.132]

Расширяющееся сопло на переменных режимах работает значительно хуже, чем на расчетном, и коэффициент ср существенно снижается. Одинаково удовлетворительно почти на всех режимах работает сопло с косым срезом (треугольник АВС, рис. 4.7, а), поэтому сверхкритические перепады в турбинах обеспечиваются с его помощью. [c.184]

Коэффициент холостого хода современных конденсационных турбогенераторов невелик j = 0,04—0,08, увеличиваясь с уменьшением мощности турбогенератора и теплопадения в рабочем процессе турбины. Однако, потери холостого хода, оказывают решающее влияние на экономичность работы турбогенератора при переменном режиме. Это наглядно выясняется при рассмотрении величины удельного расхода пара на турбогенератор [c.107]

Переменного режима коэффициенты [c.555]

Снижение параметров пара в ПГУ приводит к повышению оптимального коэффициента избытка воздуха на расчетных и переменных режимах с сохранением мощности газовой ступени практически постоянной. [c.36]

При высоких значениях потерь энергии, особенно у корня и периферии ступени, а также в расчетах переменных режимов, возникает необходимость учета сил трения. Даже при близких к единице значениях ф и tji, когда необязательно учитывать силы трения, эти коэффициенты желательно принимать переменными по высоте ступени, отражающими реальные потери в решетках. В этой связи весьма актуальны попытки систематизации большого числа имеющихся экспериментальных данных о потерях энергии в турбинных решетках [c.204]

Для валов, работающих с резко переменным режимом, при расчете по максимальной нагрузке, когда коэффициент долговечности меньше единицы, допускаемые напряжения следует соответственно понизить. Допускаемые напряжения можно повысить, увеличив прочность вала технологическими или конструктивными мероприятиями местными упрочнениями, увеличением радиусов выкружек, применением разгрузочных канавок на ступицах сидящих деталей и т.п. [c.24]

Примечание. Коэффициент /Скр приведен для двух случаев до приработки (1) (дла расчета на смятие) после приработки (2) для соединений, работающих с переменным режимом. Для соединений, работающих с постоянным режимом, после приработки Ккр = 1. [c.63]

Однако большинство машин работает на переменных режимах с произвольно чередующимися циклами и различным уровнем напряжений в цикл . Такое нагружение можно представить в виде регулярно чередующихся групп циклов -блоков нагружения. Расчеты валов и осей на сопротивление усталости при нерегулярном нагружении основаны на сведении случайного нагружения к блочному путем схематизации случайных процессов по методам полных циклов или дождя и приведении (в соответствии с ГОСТ 25.101-83) амплитуд асимметричных циклов к эквивалентным амплитудам симметричного цикла. Накопление усталостных повреждений при блочном нагружении учитывается путем применения корректированной линейной гипотезы суммирования. При этом расчет валов и осей на сопротивление усталости может быть выполнен по коэффициентам запаса прочности с использованием понятия эквивалентных напряжений [9, 10, 14, 19, 23]. [c.92]

При переменном режиме работы колеса прирабатываются частично и коэффициент концентрации нагрузки определяют по приближенной зависимости [c.423]

Из сказанного ясно, что для анализа работы барабана кроме периодических его осмотров необходима проверка условий его эксплуатации, и в частности уровня действующих в нем напряжений при имевших место наиболее неблагоприятных режимах работы котла. При этом следует учитывать напряжения от внутреннего давления и температурные напряжения с коэффициентами концентрации напряжений на кромках отверстий. Температурные напряжения связаны с температурными неравномерностями в барабане при постоянном и переменном режимах работы котла. Температурные неравномерности возникают при пуске, останове, переходе с одной нагрузки на другую и колебаниях нагрузки, изменении давления в барабане и температуры питательной воды, уровня воды в барабане. [c.164]

Уточненный расчет переменности режима работы можно произвести двояко—в форме коэффициентов переменности режима работы и К , выбираемых аналогично расчету зубчатых передач, и в форме заданных постоянных режимов работы подшипника, которые изменяются по времени в небольшое число раз. В последнем случае расчетве-дется путем определения [c.634]

В расчетах на контактную выносливость переменность режима нагружений у штывают при определении коэффициента долговечности Zjy вместо назначенного ресурса Nk подставляют эквивалентное число циклов Njjp [c.15]

Примечания. Коэффициент Л р приведен для двух случаев 1) до приработки (для расчета а смятие) 2) после приработки для соединений, работающих с переменным режимом. Для соединений, расотающих с постоянным режимом, после приработки К р = 1. [c.83]

Коэффициент концентрации Harpy3Kt от закручивания вала /С,<р = ---= 1,5 (см. табл. 4.7) при D = 38 мм для периода после приработки и переменного режима нагрузки /Се — 1юэффициент концентрации в связи со смещением нагрузки от середины длины ступицы, определяется по рис. 4.7 в зависимости от паэаметров е и /<" = 1,55 Кз = коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями, Ка = 1,65 (см. табл. 4.6) Кз — коэффициент, учитываю- [c.318]

Второе издание учебного пособия кореннь1к р м переработано и дополнено примерами расчета деталей маИШГ при переменных режимах нагружения. В книгу включены главы Основы выбора допускаемых напряжений и коэффициентов безопасности и Пружины . [c.3]

В остальных случаях, т. е. при переменном режиме нагрузки, при твердости рабочих поверхностей зубьев обоих колес более НВ350 или при любой твердости, но окружной скорости колес и>>15 м/с (при больших скоростях между зубьями образуется постоянный масляный слой, защищающий их от износа) зубчатые колеса считают неприрабатывающимися. Для таких колес Кн = =Кщ Кр(,=К%. Значения коэффициентов Кнр и принимают в зависимости от твердости рабочих поверхностей зубьев расположения колес относительно опор и коэффициента ширины %с1 по [c.355]

В остальных случаях, т. е. при переменном режиме нагрузки, при твердости рабочих поверхностей зубьев обоих колес более 350 НВ или при любой твердости, но окружной скорости колес t>>15 м/с (при больших скоростях между зубьями образуется постоянный масляный с]юй, защищающий их от износа) зубчатые колеса счигаю неприрабатывающимися. В таких случаях числовые значения коэффициентов К,, и принимают по 1абл, 9.5 в зависимости от коэффициента ширины венца колеса относительно делительного диаметра шестерни Так как в начале расчета euje неизвестны />2 и t/j, то / определяют в зависимости от коэффициента /д по формуле [c.192]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

Зависимость 1 представляет собой гидравлический коэффициент расхода жидкости Цх.в = С 1.в/С ид.ш (где Gi.B — экспериментал ь н ы й расход холодной воды, Опд.ж—(расход идеальной жидкости) и характеризует совершенство исследуемого канала. При изменении про. тиводавления гидравлический коэффициент расхода практически не меняется (iiax.b—0,87). Изменение коэффициента расхода горячей жидкости (х = (37< ид.ж (где G — экспериментальный расход горячей жидкости, Оид.ж — расход идеальной жидкости, иодсчитанный по давлению в окружающей среде о переменном режиме, кривая 2) показывает, что при е<1>0,9, т. е. пока противодавление не достигает давления насыщения жидкости при Го, гидравлический коэффициент расхода (1х.в и коэффициент расхода горячей жидкости л имеют одни и те же значения. [c.270]

Проведен ряд экспериментальных работ по прочности зубчатых передач при переменных режимах работы. Установлены типовые режимы переменной работы. Для этих режимов определены коэффициенты, характеризующие повышение предела выносливости и общих чисел нагружений до излома кривой выносливости. Показана возможность оценки этих коэффициентов для других режимов из энергетических условий. Расчеты представляется возможным вести не по приведенным, а по общим числам циклов нагружений, что существенно упрощает выкладки. Расчеты распространимы также на другие детали машин. [c.68]

Коэффициенты дополнительных потерь по кривым фиг. 46 и 47 являются не окончательно установленными, но достаточно близко подходящими к средним полученным данным испытаний при истечении расширяющегося потока, почему их и можно применить к запроектированным данным. Коэффициенты дополнительных потерь на фиг. 46 и 47 представлены для отношения площади, теоретически точно вычисленной на основании заданных данных для переменного режима, к действительной. Теоретически точно вычисленная выходная площадь получается из уравнений неразрывности при применении изоэнтропий-ного расширения. [c.89]

Характеристики турбинных решеток К, ai(P2) i( 2) и др.] в существенной мере зависят от чисел Ма, Re, углов входа потока ao((5i), начальной турбулентности, влал ности Уа и других параметров. Выявление закономерностей влияния перечисленных режимных параметров на потери энергии Z, углы выхода ai( 52) (рис. 4-9,6) и коэффициенты расхода ji необходимо для расчета переменных режимов решеток, а также для определения оптимальных условий их работы. [c.87]

Рис. 8-1. Коэффициент Бендемана для определения расходов пара при переменном режиме работы решетки.

Основные факторы, обусловливающие снижение КИУМ в энергосистемах стра- 5 ны, — это все большая электрификация быта, вызывающая рост бытовой нагрузки, которая, по существу, является резко пиковой (см. рис. 2.12) односменная работа на многих промышленных предприятиях, где производство не носит непрерывного характера дальнейшее расширение перевода железнодорожного транспорта на электрическую тягу и все более глубокая электрификация сельского хозяйства и культурно-бытового обслуживания населения, живущего в сельской местности. Все эти факторы имеют долгосрочный характер и позволяют считать, что в период до 2000- г. будет происходить дальнейший рост неравномерности потребления электроэнергии и дальнейшее снижение КИУМ энергосистемы (коэффициента нагрузки) как по стране в целом, так и по крупным экономическим районам. В связи с этим необходимо предусматривать в проектах электростанций, в том числе атомных, технические возможности для работы в переменных режимах или проектировать их в комплексе с аккумуляторами энергии и с учетом этого оценивать экономические показатели АЭС. [c.65]

Струйные форсунки. В МЭИ подвергались испытанию форсунки трех видов (рис. 3.11) с одинаковыми отношениями 1с/с1с. Форма форсунки б выбрана сходной с форсункой типа б на рис. 2.28 с целью сравнения их характеристик по данным испытаний МЭИ и [18]. Формы форсу-1Н0К айв приняты с тем, чтобы испытать их работу в паровом потоке при впрыске воды под углами 90 О и 180° (против потока). С учетом необходимости работы охладителя пара при переменных режимах коэффициенты расхо-.да определялись при изменении перепада давления в сопле [c.106]

После выбора цепи для передач, работающих в переменном режиме, необходимо провести проверку выбранной цепи на статическую прочность по максимальному значению натяжения ведущей ветви Ххшах- Указанную проверку проводят по коэффициенту запаса прочности к цепи в соответствии с зависимостью [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...