Эпоксидная смола — Коэффициент Пуассона

Здесь О/ — напряжение в волокне, эффектом поперечной деформации, связанной с неодинаковостью коэффициента Пуассона, найдем, что при совместной и одинаковой деформации волокна и матрицы напряжения относятся как модули упругости. Полимерная матрица упруга вплоть до момента разрушения, отношение модуля упругости угольного волокна к модулю упругости эпоксидной смолы / = 40 ООО 350 = 114, когда напряжение в волокне равно пределу прочности порядка О/= 300 кгс/мм От = 300 114 = = 2,6 кгс/мм , тогда как предел прочности смолы порядка 7— 8 кгс/мм Этот простой подсчет, имеющий целью лишь оценку порядка величины, показывает, что волокна рвутся раньше, чем матрица. Это тем более относится к материалам с металлической [c.696]

Рис. 5. Приведенные кривые коэффициентов Пуассона при ползучести и релаксации для охлажденной эпоксидной смолы Т — 25°С по данным работы [115] время t в минутах.

Рис. 5. <a href="/info/37217">Приведенные кривые</a> <a href="/info/4894">коэффициентов Пуассона</a> при ползучести и релаксации для охлажденной <a href="/info/33628">эпоксидной смолы</a> Т — 25°С по данным работы [115] время t в минутах.

Большой интерес представляет область Т Tg, когда lg(i/aT) 12, поскольку именно при таких температурах применяются полимеры и композиты на их основе. Видно, что в этой области коэффициенты Пуассона эпоксидной смолы меняются в интервале 0,36 Vr,V 0,39. Имеется много дополнительных [c.139]

Коэффициенты Пуассона многих жестких пластиков (включая эпоксидные смолы при температуре ниже Tg) в основном близки между собой, их численная величина колеблется в пределах от 0,35 до 0,41 [1]. Это справедливо несмотря на то, что величины Dm t, Т) могут значительно различаться. Найдено также, что AD для жестких пластиков подчиняется степенному закону, а именно [c.183]

Эпоксидная смола — Коэффициент Пуассона 579 [c.650]

В работе [91] приведены данные по исследованию модуля Юнга композита эпоксидная смола—частицы кремнезема со средним диаметром частиц около 70 мкм, модули Юнга и коэффициент Пуассона матрицы и наполнителя соответственно = 3,16 10 Па v ii = 0,35 [c.216]

При изготовлении моделей композитных конструкций материал холодного отверждения заливают в форму, повторяющую конфигурацию модели. В нее вставляются армирующие элементы композитной модели, с которыми заливаемый материал скрепляется в процессе полимеризации. Форму изготовляют из фторопласта или из металла (сталь, дюралюминий), в последнем случае с анти-адгезионным покрытием (силиконовым маслом, фторопластом и др.). Армирующие элементы изготовляют из разных материалов Б зависимости от требуемого соотношения модулей упругости и величины коэффициента Пуассона (из металла, эпоксидной смолы, стекла и пр.). Величину требуемой деформации и количество 19 291 [c.291]

На рис. 5 показаны зависимости коэффициентов Пуассона при ползучести V t) и при релаксации Vr(0 для эпоксидной смолы в переходной зоне из стеклообразного состояния в каучукоподобное. Хотя Теокарис [115] не указал значение Tg для этого материала, из принятых им значений модулей следует, что при lg( / T) 12 температура материала близка к Tg или ниже ее. [c.139]

Рис. 1. Кривая напряжение — деформация в опыте на чистое растяжение материала матрицы напряжения вфунт/дюйм , деформации в % (по Адамсу [2]). Кривая а соответствует алюминиевому сплаву 2024, отожженному в течение 2 ч при 482 °С начальный модуль упругости равен 8,1-10 фунт/дюйм , коэффициент Пуассона равен 0,32. Кривая б соответствует эпоксидной смоле 828/1031 с начальным модулем упругости 0,52 10 фунт/дюйм и коэффициентом Пуассона 0,35.

Рис. 1. Кривая напряжение — деформация в опыте на <a href="/info/25669">чистое растяжение</a> <a href="/info/133391">материала матрицы</a> напряжения вфунт/дюйм , деформации в % (по Адамсу [2]). Кривая а соответствует <a href="/info/29899">алюминиевому сплаву</a> 2024, отожженному в течение 2 ч при 482 °С начальный <a href="/info/487">модуль упругости</a> равен 8,1-10 фунт/дюйм , <a href="/info/4894">коэффициент Пуассона</a> равен 0,32. Кривая б соответствует <a href="/info/33628">эпоксидной смоле</a> 828/1031 с начальным <a href="/info/487">модулем упругости</a> 0,52 10 фунт/дюйм и коэффициентом Пуассона 0,35.

Трехмерных фотоупругих исследований было проведено очень мало. Дюрелли с соавторами [23] и Паркс с соавторами [49] изучали распределения напряжений вокруг включений различной конфигурации в подвергающихся усадке и механической нагрузке матрицах. Они использовали заливку эпоксидной смолы с низкой температурой отверждения вокруг включения из плексигласа или из иного эпоксида. Применялась обычная методика замораживания напряжений и изготовления срезов. Поскольку при критической температуре коэффициент Пуассона очень близок к 0,5, материал считался несжимаемым. [c.527]

Рассмотрим далее задачу предсказания эффективных свойств композита. Беквис [2] для расчета податливости композита в направлении, перпендикулярном волокнам St, и при сдвиге в плоскости волокон Stl использовал уравнение (5.19) и экспериментально определенные величины коэффициента Пуассона Vm=0,39, объемной доли волокон u/=0,616 и характеристики волокон f = 12,6-10 фунт/дюйм (465-10 Н-м ), Vf = 0,22. Результаты расчета показаны на рис. 5.3, 5.4. В расчете также использованы уравнения (5.1), (5.2), (5.7), в которых выполнены замены Ет и Gtl—>Stl- Величина ат для рассматриваемой эпоксидной смолы определена по данным рис. 5.2. Величина начальной податливости Dq была найдена путем сопоставления расчетного и экспериментального значений начальной сдвиговой податливости St-l(0, Г), а не с рис. 5.1. Значения Dq, определенные таким образом, оказались приблизительно на 40% меньше данных, приведенных на рис. 5.1. При расчете St были использованы также значения Do, определенные через начальную сдвиговую податливость. Есть основания полагать, что расхождение между экспериментальными результатами и расчетной кривой при [c.186]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Относительная вязкость г г суспензии на основе жидкой эпоксидной смолы при низкой скорости сдвига равна 3,0. Суспензия после отверждения смолы превращается в жесткий материал с коэффициентом Пуассона, равным 0,4. Чему равен относительный модуль упругости отвержденной композиции, если Сз/О очень велийо [c.255]

По результатам квазистатических опытов быпи представлены скоростные зависимости трещиностойкости образцов из отвержденной эпоксидной смолы в ПММА при малых скоростях нагружения. Эти вязкоупругие полимеры имеют практически одинаковые, условно мгновенные модули упругости и коэффициенты Пуассона их различие заключается в структуре строения эпоксидная смола — сшитый полимер, а ПММА — линейный. Получено, что трещиностойкость образцов из эпоксидной смолы уменьшается, а образцов из ПММА — растет с увеличением скорости нагружения. В отличие от эпоксидной смолы энергия разрушения в ПММА растет с увеличением скорости распространения трещины. [c.125]

Толщина замкового соединения, модуль упругости и коэффициент Пуассона соответственно составляли t = = 0,023 м = 2,1 10 МПа v = 0,3. Для оценки результатов расчета натурного замкового соединения сотрудниками лаборатории ПО Шкода (Пльзень, ЧССР) были проведены эксперименты по определению НДС аналогичного замка лопатки поляризационно-оптическим методом. Исследования проводились на моделях из отвержденной эпоксидной смолы со следующими механическими свойствами = 4,05 10 МПа v = 0,37. [c.198]

Образцы ДКБ размерами 321 мм X 127 мм X Ш мм с длиной начального надреза о 66 мм были изготовлены из эпоксидной смолы аралдит В. Аралдит В был выбран из-за малого различия механических свойств при статическом и динамическом нагружениях [9] статический (динамический) модуль упругости = 3380(3660) МН/м статический (динамический) коэффициент Пуассона v==0,33 (0,39) скорость продольных волн У] =2500 м/с, скорость поперечных волн у2 —1060 м/с [10]. Острота конца надреза изменялась посредством удлинения надреза на незначительную величину с помощью специально подготовленных ювелирных пилок различной толщины. Образец нагружался на испытательной мащине с помощью клина с углом раствора 20°, расположенного между силовыми пальцами. Прогиб 26 плеч образца измерялся непосредственно в точках приложения сил с помощью специально сконструированного пинцетного датчика. [c.29]

Решение этой сложной инженерной задачи методо1М динамической фотоупругости с полным соблюдением условий подобия )моде-ли и натуры в настоящее время не представляется возможным. Исходя из того что длина туннеля и зарядной камеры значительно больше размера их поперечного сечения, исследования проводились в плоской постановке (плоская деформация). В предположении, что материалы натуры (граниты серые крупнозернистые) и модели (эпоксидная смола Э40-МА) являются упругими, однородными и изотропными, подобие волновых явлений при равенстве коэффициентов Пуассона модели и натуры [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...