Медь — Коэффициент Пуассона

Коэффициент Пуассона определяется экспериментально. Для различных материалов он имеет значения от нуля (для пробки) до величины, близкой к 0,50 (для резины и парафина). Для стали коэффициент Пуассона равен 0,25...0,30 для ряда других металлов (чугуна, цинка, бронзы, меди) он имеет значения от 0,23 до 0,36. Ориентировочные значения коэффициента Пуассона для различных материалов приведены в приложении I. [c.33]

Вполне возможно, что величина теоретической прочности в виде (2.14) более приемлема, чем, скажем, значение, принятое в теории дислокаций и равное напряжениям начала пластического течения бездефектного кристалла a =G/2Ti(l- ), Ь - коэффициент Пуассона. Это выражение приводится в многочисленной литературе, например, [4-6, 11]. Для меди По составляет 10600 МПа. [c.54]

Рис. 6.16. Зависимость коэффициента Пуассона ц от напряжения О) вдоль ударной адиабаты меди.

Определить продольную и поперечные деформации медного стержня диаметром d = 40 мм, растягиваемого двумя силами Р=100 кн. Коэффициент Пуассона меди ц = 0,32. [c.18]

Определить относительное увеличение объема медного стержня диаметром d = 50 мм, растягиваемого силами р=100 кн ( 10 Т). Коэффициент Пуассона для меди ц = 0,32 [c.18]

В табл. 80 помещены также значения коэффициента Пуассона, полученные Боком для меди, серебра и никеля. В каждом случае [c.370]

Еще раз оказалось достаточно пятидесяти лет для того, чтобы экспериментальное достижение в механике твердого тела было забыто. Как мы видели. Бок (А. Воск [1894, 11) не только в точности повторил этот эксперимент Кирхгофа, но Также использовал его для изучения зависимости коэффициента Пуассона железа, стали, меди, серебра и никеля от температуры. [c.387]

Величина коэффициента Пуассона зависит от природы деформируемого тела и характеризует изменение объема при упругой деформации. Для стали он равен примерно 0,25—0,33 для меди [c.9]

Введение золота снижает модуль нормальной упругости Е и модуль сдвига О меди и повышает коэффициент Пуассона ,1 [259], как показывают приведенные ниже данные [c.98]

Так как коэффициенты Пуассона ц, для меди и эпоксидных компаундов близки друг к другу и равны примерно 0,33, то значения 1ух и д,у2 можно принять равными [c.104]

Проведенные исследования в этой области дали положительные результаты для определения упругих постоянных латуни, сплавов железа и алюминия, монокристаллов германия и кремния, никеля, твердых растворов меди и поликристаллического сплава магний— кадмий. Ультразвуковые методы позволяют определять модули Юнга и сдвига на одном и том же образце, что открывает большие возможности для исследования упругих постоянных экспериментальных сплавов и установления для них взаимосвязей модулей с другими характеристиками межатомного взаимодействия. Так же как и при контроле жидкостей, скорость распространения ультразвука в жидких металлах в основном определяется величиной коэффициента адиабатической сжимаемости, а последний -относится к числу физических величин, которые в значительной степени зависят от строения жидких металлов. Поэтому, зная скорость, распространения ультразвуковых колебаний в данном металле, можно рассчитать величину модуля Юнга, модуля Пуассона и модуля сдвига. Для точного измерения интервала между ультразвуковыми импульсами достаточно иметь длину образца, равную 25 мм. [c.223]

На медную трубу 60x80 мм надета без натяга стальная труба 80x100 мм. Определить внутреннее давление в составной трубе, при котором начнутся пластические деформации в медной трубе. Условный предел текучести меди а =700 кГ см . Коэффициент Пуассона стали fi<.=0,28, меди i = [c.223]

Модуль упругости меди =1-10 кг см , стали JБ т = 2 10 кг см . Коэффициент Пуассона для обоих материалов р = 0,25. [c.94]

В этих условиях длительная прочность материала стенки бланкета при 1000° С и ресурсе не ме-нее 10 000 ч должна быть также не менее 4—5 кгс/мм . Кроме того, к материалу стенки предъявляются и другие жесткие требования максимальный предел прочности при 1000° С материала стенки должен быть не менее 40—50 кгс/мм стенка должна иметь близкую к меди высокую теплопроводность (не менее 100—300 Вт/(м град)) минимальный коэффициент термического расширения (менее 4—5-10 1/град) высокий модуль упругости минимальный коэффициент Пуассона (менее 0,3) минимальную упругость пара в рабочих условиях (менее 10 мм рт. ст.) высокую совместимость с теплоносителем и достаточно высокие технологичность и свариваемость. К этим разнообразным требованиям присоединяются еще и ядерно-физические материал стенкн бланкета должен иметь минимальные сечения ядерных реакций, не должен подвергаться радиационному охрупчиванию и распуханию, должен оказывать максимальное сопротивление ионному распылению и эрозии вследствие блистерообразова-ния. [c.14]

Для таких металлов, как алюминий, медь, железо, упругая и объемная скорости звука измерены в широком диапазоне напряжений О], что позволяет проследить ход зависимостей Е, К, С VI л вдоль ударной адиабаты. Модуль всестороннего сжатия К и коэффициент Пуассона р в области твердого состояния монотонно растут с повышением амплитуды ударной ролны, а модуль сдвига 6 вначале возрастает с ростом 01, а затем начиная с некоторого [c.179]

Значения коэффициентов Пуассона 0,608 для отожженной меди и 0,614 для упрочненного никеля дают мне, так же как и Баушинге-ру и Грюнайзену десятилетия тому назад, основание полагать, что точность измерений частоты изгибных колебаний, периода колеба- [c.242]

Томлинсон сравнивал опытные значения модулей и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона для отожженных и холоднотянутых образцов железа, стали для фортепьянных струн, платины, мельхиора, меди, сплава платины и серебра, латуни, цинка, серебра, алюминия и свинца. Был обнаружен большой разброс вычисленных таким образом значений коэффициента Пуассона для некоторых из отожженных образцов, например для мельхиора, а особенно для холоднотянутых металлов, для которых вычисленные значения принимали как совсем малые значения, так я намного превосходящие 1/2. Девять из полученных Томлинсоном значений коэффициента Пуассона были вычислены для металлов в отожженном состоянии. Томлинсон, так же как до него Вертгейм, усреднил эти значения однако вместо 1/3 он получил для рассмотренных металлов среднее значение коэффициента Пуассона, равное 0,2515, число, хорошо согласующееся со значением, приписывавшимся Пуассоном всем твердым телам (Tomlinson [1883, 1], стр. 29). [c.356]

В том же 1889 г. Амага, используя пьезометры, распространил свои исследования сжимаемости на сталь, медь, латунь, дельтаметалл и свинец в дополнение к описанным выше стеклу, бронзе и хрусталю. Для этих твердых тел он также применил то, что он называл методом Вертгейма , используя ту же аппаратуру, что и для стекла и хрусталя, с приспособлением, которое позволяло производить измерения удлинений цилиндров непосредственно микрометрическими винтами совершенно независимо от движений установки. Эти два метода обеспечили самостоятельное (независимое) получение значений коэффициента Пуассона v, коэффициента объемной сжимаемости и величины а, обратной модулю упругости Е. Эти экспериментальные данные для семи твердых тел приведены в табл. 78. [c.366]

Чем вызваны столь характерные изменения постоянной кристаллической решетки металлов при трении в поверхностно-ак-тивных смазочных средах Совершенно очевидно, что при трении в инактивных смазочных средах, когда роль смазки проявляется в том, что действующие нагрузки воспринимаются металлом распределенными через слой смазки, равномерное по глубине зоны деформации уменьшение периода решетки определяют макронапряжения в поверхностных слоях. Остаточные напряжения I рода ст = Eh) tg 0 А0, где А0 = MId) tg О,, здесь Е — модуль упругости V — коэффициент Пуассона, Adid — относительное изменение межплоскостного расстояния. Оценка остаточных напряжений по этой формуле дает величину о 1300 МПа, что в несколько раз превышает временное сопротивление меди. Эти результаты хорошо согласуются с данными работы [15], где показано, что в процессе трения могут возникать напряжения, намного большие, чем в условиях статического или динамического деформирования. Оценка о для никеля и железа также указывает на превышение временного сопротивления. [c.127]

Температурный коэффициент линейного расширения стали а=12,5-10 Температурный коэффициент линейного расширения меди а= 16,5-10- Коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) стали ц = 0,30 Коэффициент поперечной деформации алюминия и дюралюминия ц=0,36 Удельный вес (удельная сила тяжести) стали у=77 кн1м =1,7-10- н1мм = =7,85-10-3 яг/сжз [c.6]

Рис. 5.24. Зависимость коэффициента Пуассона для ВПЯМ на основе меди с размером ячейки 2,67 мм от величины пластической деформации при растяжении и пористости (П)

Рис. 5.26. Зависимость коэффициента Пуассона для ВПЯМ иа основе меди от величины деформации сжатия и пористости (Я)

Величина коэффициента Пуассона для иттрия (0,265) почти такая же, как для железа (0,25—0,30). Относительное удлинение иттрия (25—34%) гораздо меньще, чем у железа (93%) и меди (75%) [7, 30, 31]. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...