Формулы при надрезе и изгибе

Для испытания на усталость при чистом симметричном изгибе с вращением с частотой 16 Гц изготовляли цилиндрические гладкие и надрезанные образцы. Форма гладких образцов корсетная, минимальный диаметр ее составлял 14 мм, а радиус корсетной части 100 мм. Образцы с кольцевым У-образным надрезом имели наружный диаметр 17 мм и внутренний диаметр 14 мм. Угол при вершине 90 °, радиус в вершине надреза 0,01 мм. Часть образцов использовали для получения характеристик циклической трещиностойкости по методике, изложенной в [4—61. При этом размах коэффициента интенсивности напряжений АК в вершине трещины определяли по формуле [4] [c.176]

Требуется определить значение предела усталости в условиях симметричного изгиба для образцов из технической меди, имеющих надрез радиусом 0,12 мм. Согласно формуле (16) критическое число циклов. V = 8,3-10S а циклическая константа а = 3,3 кгс/мм (см. табл. 3). [c.32]

Преобразуем формулы (III.31), (III.32) для случая изгиба пластины конечной ширины. Приближенно коэффициент интенсивности напряжений при изгибе пластины без надреза с трещиной малой длины можно записать в виде [c.116]

Поскольку определены распределение напряжений в области влияния надреза и коэс )фициент интенсивности напряжений для трещин в надрезе, с учетом формул (III.27), (III.28) запишем систему уравнений, решая которую можно определить предел выносливости образца определенной толщины с полукруговым надрезом a L = Оном при симметричном изгибе (заметим, что Оном = < пег при О а 0,55р [c.117]

Очень приблизительно можно оценить усталостную прочность при переменных крутильных нагрузках надрезанных деталей, если предположить отношение предела выносливости при изгибе [к пределу выносливости при кручении Пс/тс примерно равным 1,33 (рис. 15.6). Так как предел усталости для детали с надрезом может быть найден из формулы (5.12), то остается только разделить найденную таким образом величину на 1,33, чтобы получить оценку касательных напряжений, которые можно допустить в детали при крутящей нагрузке. Применение энергетического критерия к гладкому образцу приводит к от- [c.403]

Для вычисления коэффициента интенсивности напряжения цилиндрического образца с кольцевым надрезом при изгибе с вращением использовали формулу Харриса в общем виде, выведенную для полого цилиндрического образца с наружным кольцевым надрезом при разных условиях нагружения (изгибе, кручении, растяжении [c.235]

Формулу (182) используют для определения коэффициента интенсивности напряжения при испытании на изгиб цилиндрических образцов с надрезом. [c.236]

Была также уточнена область возможного применения формулы (186) для вычисления при испытании на изгиб цилиндрических образцов с кольцевым надрезом. Приведенные выше данные показывают, что применение формулы (186) при отношении г/а > 2 дает вполне надежные для практических случаев значения АС . [c.239]

Эмпирические формулы Н. Н. Афанасьева для определения теоретического коэффициента концентрации напряжений в плоских и круглых образцах с галтелями и надрезами (фиг. 52) при растяжении и изгибе [73] [c.113]

Ввиду исключения изгиба пластические деформации возникают только в зоне, окружающей вершину трещины, причем зона пластических деформаций движется как квазистационарная, практически не изменяя своей формы и интенсивности пластических деформаций. Об этом свидетельствует повторяемость эпюр пластических деформаций (рис. 6.10.4) в поперечных сечениях образца, взятых на различном расстоянии от верщины надреза. Контрольные измерения скорости распространения трещины показывают, что она незначительно отличается от вычисленной по формуле (6.10.1). [c.183]

Результаты испытаний на усталость позволили построить зависимости пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от остроты надреза для средне- и низкоуглеродистой сталей при изгибе с вращением и кручении (рис. 19). Эти зависимости подтвердили теоретический вывод о том, что напряжения, необходимые для развития усталостной трещины в зоне существования нераспространяющихся трещин, не зависят от остроты надреза. Из полученных зависимостей были определены пределы выносливости гладких образцов Or и тд, максимальные напряжения Стдкр и тнкр, при которых еще возможно существование нераспространяющихся усталостных трещин, и максимальный эффективный коэффициент концентрации напряжений Кат- Далее по формулам (4) и (5) были подсчитаны значения т и Какр- Анализируя результаты этих расчетов (табл. 4), можно сделать вывод, что совпадение параметров, определяющих область существования нераспространяющихся усталостных трещин, полученных теоретически и экспериментально, оказалось достаточно хорошим. [c.45]

Ниже используется понятие работы или энергин разрушения как общей работы, затрачиваемой на разрушение образца, приходящейся на единицу площади поверхности, образующейся при разрушении, и определенной с помощью маятниковых способов (по Шарпи или по Изоду) или при низкоскоростном трехопорном изгибе. Для того чтобы можно было сравнивать получаемые по этим способам результаты, необходимо использовать образцы, содержащие острый надрез, глубина которого должна примерно равняться 7з толщины образца D. Тогда работу разрушения ур можно рассчитать по формуле [c.125]

Значения обычно весьма близки ка, т = 6ч-10, так что вторым слагаемым в скобках можно пренебречь, в результате чего последнее выражение приводится к формуле (3.30) при L = = 2яа = nd, где d — диаметр бруса по дну надреза. Все сказанное справедливо и для круглого ступенчатого бруса с переходом от одного сечения к другому по галтели при растяжении-сжатии или изгибе с вращением, причем в этом случае также справедливо уравнение (3.30) при L = nd, Таким образом, уравнение (3.30) применимо для всех деталей, показанных на рис. 3.9 и им аналогичным. Значения параметра L указаны на этом рисунке. Параметр L равен периметру рабочего сечения, если максимальные напряжения одинаковы по всему периметру (круглые брусья при растяжении-сл<атии или изгибе с вращением, для которых L == nd), или части периметра, прилегающей к зоне повышенной напряженности для других случаев, как показано на рис. 3.9. Если взять любые две различные детали из изображенных на рис. 3.9 и нагруженных различными способами (например, пластина с отверстием при растяжении-сжатии и круглый ступенчатый брус при изгибе с вращением), но имеющие одно и то же значение критерия подобия -к-, то согласно уравнению (3.30) эти [c.65]

Критическое раскрытие трещины определяют по результатам испьк таний образцов на трехточечный изгиб и внецентренное растяжение. При использовании одного датчика смещения для измерения раскрытия краев надреза, установленного на расстоянии а от вершины трещины, критическое раскрытие трещины определяют по формуле [c.40]

Для условий эксперимента при испытании на изгиб цилиндрических образцов с наружнь1М неглубоким надрезом формула принимает вид [c.237]

Расчетное значение разрушающего напряжения для трубы с вмятиной и надрезом на основании формулы (3.5) с учетом коэффициента снижения предельных напряжений при изгибе физг [c.156]

В табл. 8 в качестве примера, иллюстрирующего излагаемую методику, приведены пределы выносливости при изгибе с вращением для образаов из углеродистой стали (ffu = 558 МПа) разли щых диаметров гладких и с надрезами. Испьтгывали круглые образцы диаметром 7,5—75 мм, гладкие и с глубокими надрезами различных радиусов кривизны на дне надреза. Профиль надрезов соответствовал спрямленной гиперболе. Теоретические коэффициенты концентрации напряжений определялись по формуле Неибера в зависимости от отношения а/р, где в = d/2. Значения критерия подобия 0 подсчитывались по формуле (43) при L — nd. Максимальные напряжения в зоне концентрации о шах = соответствуют преде- [c.163]

В. П. Седов и Ю. В. Горшков оценили влияиие водорода на вязкость разрушения сплавов 0Т4 и 0Т4-1 по результата.м описанных выше испытаний на замедленное разрушение листовых образцов с боковым надрезом, окаичиваюшимся усталостной трещиной. Испытания проводили по схеме консольного изгиба. Коэффициент /Сс подсчитывали по формуле Бюккнера [260], которую он получил для полосы с простым боковым разрезом в условиях изгиба [c.470]

Кермес [198] проводил аналогичные испытания на изгиб образцов из стали марки 11523, обладающей более высокими пределом прочности (Те = 60 кПмм и пределом текучести (У- == 38 кПмм . В области хрупких разрушений влияние надреза на прочность геометрически подобных балок с шириной поперечного сечения В 1 kL определяется в соответствии с формулой (234) выражением [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...