Потери в вентилях

Несмотря на большое разнообразие систем автономных инверторов, все силовые схемы их могут быть представлены одним вариантом (рис. 128). Силовая схема автономного инвертора содержит управляемые вентили Т1—Тб и неуправляемые В7—В12. Вентили Т1—Т6 служат для коммутации тока фаз, В7 — В12 — для замыкания тока, вызванного запасенной в нагрузке электромагнитной энергией. Посредством неуправляемых вентилей реактивная энергия перетекает между фазами нагрузки, а также возвращается источнику питания. Это явление часто называют компенсацией реактивной мои ности нагрузки за счет источника постоянного тока. Наличие неуправляемых вентилей определяет форму кривой выходного напряжения — в общем случае прямоугольно-ступенчатую с амплитудой, равной выходному напряжению, без учета потерь в вентилях. Форма кривой напряжения и электромагнитные процессы инвертора зависят от длительности включения управляемых вентилей, характера нагрузки и схемы соединения ее фаз. [c.144]

Граничные значения тока и напряжения управления зависят не только от температуры, но и от анодного напряжения. Для обеспечения отпирания тиристора анодное напряжение принимается равным 6 В, так как при больших значениях граничный ток управления почти не снижается. Потери в вентиле, вызывающие его нагревание, принято разделять на прямые, выделяющиеся при прохождении прямого тока, и обратные, вызванные приложенным к вентилю обратным напряжением. Прямые потери составляют основную долю потерь и являются определяющими в тепловом режиме вентилей. [c.146]

Потери в вентиле зависят как от среднего значения прямого тока за период [c.146]

Обратный ток, несмотря на сравнительно незначительное его влияние на величину потерь в вентиле, нормируют, так как повышение значения /об свидетельствует об избыточном содержании посторонних примесей, неравномерности в структуре /7—л-перехода, загрязнении поверхности кристалла между контактными вольфрамовыми шайбами, вызывающем поверхностную утечку тока, и др. [c.101]

Установившееся тепловое сопротивление вентиля / тв определяется как отношение превышения температуры р— -перехода относительно основания корпуса к величине рассеиваемой мощности в вентиле при его нагреве. Зная фактическое тепловое сопротивление и величину потерь в вентиле, можно найти установившийся перегрев. [c.103]

Эти параметры необходимы для определения потерь в вентиле, В табл. 2-3 указаны для наглядности усредненные значения С/о и / д для диода В2-200. [c.52]

Потери в вентиле определяют как среднее значение мгновенных потерь за некоторый интервал времени т т [c.97]

Потери в вентиле могут быть разделены на основные ЛЯ1 и дополнительные АЯд [c.97]

Отводимая мощность тепловых потерь в вентиле (ет) при температуре охлаждающего воздуха, С [c.113]

При частоте тока 50 гц основными потерями являются потери от протекания прямого тока, которые составляют 98—99% общих потерь в вентиле, [c.166]

Рис. 13-22. Характеристики мощности потерь в вентиле.

Потери, связанные с несовершенством процесса сжатия, можно уменьшить, применяя многоступенчатое сжатие, дающее, кроме того, возможность большего приближения к термодинамически совершенным процессам путем использования многократного расширения в вентилях (см. ниже). Остальные потери являются неизбежными и снижают действительный холодильный коэффициент до величины 0,6—0,8 от его теоретического значения. [c.35]

Решить задачу 325, принимая во внимание местные потери напора при входе в трубу (Св = 0,5) и в вентиле, установленном на ее конце (Свен —3,5). [c.84]

Задача 4.15. Определить расход воды через сифонный трубопровод, изображенный на рисунке, если высота Hi = = 1 м Яг = 2 м Яз = 4 м. Общая длина трубы / = 20 м диаметр d = 20 мм. Режим течения считать турбулентным. Учесть потери при входе в трубу ti = l в коленах 2 = 0,20 в вентиле з = 4 и на трение в трубе Хт = 0,035. Подсчитать вакуум в верхнем сечении х—х трубы, если длина участка от входа в трубу до этого сечения lx = S м. [c.76]

В расчетах учесть потери на трение и потери в двух вентилях (5в = 5), установленных по одному на каждом участке трубопровода. Остальными местными сопротивлениями и скоростным напором на выходе из трубы пренебречь. [c.200]

Форма корпуса и гидравлическое сопротивление вентиля. Во время эксплоатации вентиль в течение продолжительного периода бывает открытым и служит лишь для эпизодических запираний прохода. Весьма вам(но (в подавляющем большинстве случаев), чтобы гидравлическое сопротивление открытого вентиля было минимальным. Потеря напора Др в вентиле определяется по формуле [c.783]

Сопротивления или потери давления, что то же самое, в трубопроводе принято делить на линейные, которые имеют место равномерно по длине трубопровода, и местные. Местные потери обычно имеют место при каком-либо изменении направления или скорости движения. К таким изменениям в направлении относятся различного рода повороты, расширения или сужения сечения, тройники. Весьма резкое изменение направления движения происходит в вентилях, обратных клапанах с золотниками, различного рода грязевиках и отстойниках. [c.85]

Одна из потерь в паровом холодильном цикле связана с заменой идеального расширительного цилиндра (детандера) дроссельным вентилем. Замена идеального детандера дроссельным вентилем и, следовательно, замена процесса обратимого адиабатического расширения процессом дросселирования вызывает уменьшение холо- [c.101]

Я1+—= Я2+ + Л,. pg pg Выразим потери напора в вентиле [c.164]

В то же время потери напора в вентиле можно определить по формуле [c.164]

Потери энергии (уменьшение гидравлического напора) можно наблюдать в движущейся жидкости не только на сравнительно длинных участках, но и на коротких. В одних случаях потери напора распределяются (иногда равномерно) по, длине — это гидравлические путевые потери в других — они сосредоточиваются на очень коротких участках, длиной которых можно пренебречь, — на так называемых местных гидравлических сопротивлениях вентилях, всевозможных закруглениях, сужениях, расширениях и т. д., короче, всюду, где поток претерпевает деформацию. Источником потерь во всех случаях является вязкость жидкости. [c.26]

Атр. Если в потоке имеются участки с быстрым изменение ем направления движения жидкости (например, в поворотных коленах трубопровода) или происходит резкое изменение сечения потока (например, в прикрытых задвижках) или одновременно оба эти изменения (напри мер, в вентилях), то возникают дополнительные потеря напора только в этих местах, именуемых местными сопротивлениями. Потери напора в них называют местны ми потерями и обозначают й ,п. [c.66]

Недостатки так как затвор расположен на пути протекания содержимого трубопровода также и во время открытия прохода, то трудно избежать причиняемых этим больших потерь в давлении, У запорных вентилей в прямых трубопроводах привод также расположен по оси вентиля так, что для удобства расположения привода течение в вентиле должно отклониться от направления трубопровода, что является причиной дальнейших потерь давления. [c.329]

Рассмотрим вначале влияние характеристики у на эксергетические потери в паровом холодильном цикле. Одна из потерь в этом цикле связана с заменой идеальной расширительной машины (детандера) дроссельным вентилем. Замена идеального детандера дроссельным вентилем и, следовательно, замена процесса обратимого адиабатного расширения процессом дросселирования вызывают уменьшение холодопроизводительности [c.135]

Теплощой поток, уходящий через те-плосток, равен в установивщемся режиме мощности потерь в вентиле. Определение потерь в вентиле — главный этап теплового расчета. [c.97]

Если известны мощность потерь в вентиле и тепловое сопротивление вентиля с теплостоком, то из (4-15) можно найти превьш1ение температуры монокристаллической структуры А0, а следовательно, и ее температуру [c.103]

При многорядном размещении вентилей в воздуховоде перепад температур охлаждающего воздуха Д0в на входе и выходе воздуховода охладительной системы определяется мощностью потерь в вентилях, конструктивным исполнением воздуховода и теплостоков (радиаторов) вентилей, скоростью охлаждающего воздуха, его температурой на входе воздуховода. По мере увеличения номера ряда возрастает перепад температур, что приводит к увеличению различия тепловых режимов вентилей. [c.112]

Рис. 13-23. Характеристики мощности потерь в вентиле ири различных продолжителытостях интервала прямою тока X.

Критическая температура. Использование рабочих веществ с низкой критической температурой, приближающейся к температуре окружающей среды, приводит к значительным энергетическим потерям в дроссельном вентиле, так как при приближении температуры кондег сации к критической 7 р значительно возрастает парообразование потока при его дросселировании, что вызывает уменьшение количества жидкого хладагента в испарителе. Поэтому при использовании в холодильных машинах в качестве рабочих веществ хладагентов с низкой критической температурой, например хладагента R13 (Т р = === 28,75 С), их конденсаторы охлаждают не водой, а кипящим хладагентом (R717, R22), являющимся рабочим веществом другой холодильной машины. Температура конденсации становится значительно ниже Ti u, что существенно увеличивает холодопроиз-водительность цикла за счет снижения необратимых потерь при дросселировании. [c.131]

Набивки вентильные антикоррозионные для уплотнения штоков вентилей в среде пара и перегретой воды при высоких давлениях и температурах изготовляют двух типов 1-АВТ — асбесто-тальковая и 1-АВ-А — асбесто-алюминиевая (можно использовать для уплотнения сальников, соприкасающихся с нефтепродуктами и продуктами жидкого топлива). Набивки 1-АВТ применяют при давлении среды до 220 кГ/см и температуре до 450° С, набивки 1-АВ-А — при давлении среды до 325 кГ1см и температуре до 500° С. Выпускаются квадратного сечения со сторонами 4—16 мм. Вес 1 см не более 1,2 г. Потери в весе при 200° С не более 6,5% и при 700° С — не более 30%. [c.403]

Развитие техники сверхвысоких частот вызвало изыскания немеханических средств управления электромагнитной энергией в волноводах. Для этого нужны вещества, которые находясь в электромагнитном поле сверхвысокой частоты, не вносили бы существенных потерь, в то же время изменяли бы свои свойства под воздействием внещних управляющих электрических или магнитных полей. Этим требованиям удовлетворяют определенные составы ферромагнитной и парамагнитной керамики. Диэлектрические ферриты в сочетании с парамагнитными диэлектриками-активаторами щироко используются в качестве вентилей, коммутаторов и фазовращателей. [c.32]

Во время испытаний, длившихся 2000 ч, было проведено 980 циклов открыть — закрыть , момент вращения во время прилегания клапана к седлу до орекращения лротечки рав нял-ся 4,8 кгм. Восьмикратные циклические изменения температуры со скоростью 2,5 град/мин от 30 до 700° С не привели к потере герметичности. Вентиль дважды разбирали в ходе испытаний для осмотра. Видимых изменений затвора и сильфон-ного узла е наблюдалось. На рис. 8.8 приведена ко нструкция неразборного регулировочного вентиля С2733015. Предусмотрен электроконтактный сигнализатор течи сильфона. Уплотняющие поверхности конуса и седла имеют коническую форму. При температуре натрия 400° С температура штока равна 110° С. На рис. 8.9 приведены результаты проливки водой вен- [c.114]

При этом всасывающие и напорные вентили могут иметь одинаковые поперечные сечения, так как пропускаемый объем в такой же мере уменьшается, в какой увеличивается у, так что потеря в цело.м не изменяется. Приблизительно те же скорости в вентиле получаются также и при начальном давлении, большем 1 кг1см и при одинаковых потерях, если отношение давлений в начале и конце закрытия (уплотнения) остается неизменным. Величина С играет, однако, весьма важную роль в отношении потерь. [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...