Расчет подкосов

При расчете подкоса следует допустить неравномерное распределение нагрузки между ними. Например, для подкоса 4 худшим будет случай, когда подкос 3 и толкающий брус 2 не работают. Тогда, из условий равновесия отвала относительно точки крепления толкающего бруса 1, сила, действующая на подкос, найдется по формуле [c.113]

При работе поворотных кранов груз может находиться постоянно на конце стрелы или перемещаться по стреле. В зависимости от выбранной схемы крана расчет стрелы проводят различными способами. При неподвижной нагрузке (см. рис. 166, а) подкос АВ стрелы рассчитывают на сжатие, а растяжку БВ - яа. растяжение от сосредоточенной нагрузки, приложенной к оголовку стрелы. При нагрузке, перемещающейся вдоль стрелы, расчетную нагрузку для подкоса определяют при положении груза на максимальном вылете. Расчет стрелы (рис. 204) ведут в этом случае для двух положений груза на конце стрелы (положение I) и посередине пролета (положение II). Максимальный изгибающий момент стрелы в точке В, когда тележка находится в положении I, [c.526]

Примечание. Табличный пролет принимают равным расчетному пролету I (см. рис. 53, а) при использовании подкосов жесткости с одной стороны если подкосы даны с двух сторон, то расчет ведут не по I, а по величине /о (см. рис. 53, а), т. е. по длине балки между точками крепления подкоса. [c.579]

Если дополнительных подкосов нет и кинематическая схема с шарнирами оказывается изменяемой, то расчет изгибающих моментов в элементах радиальных рам (см. фиг. V. 26) требует проведения полного расчета статически неопределимой системы. [c.426]

РАСЧЕТ ОГРАНИЧИТЕЛЯ ПЕРЕКОСА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ДЕФОРМАЦИИ РАСТЯЖЕНИЯ—СЖАТИЯ ПОДКОСА ЖЕСТКОЙ ОПОРЫ КРАНА (рис. 92, а) [c.175]

При нагрузке, перемещающейся вдоль стрелы, определение расчетной нагрузки для растяжки (подкоса) производят также при положении груза па максимальном вылете Ь (рис. 150). Расчет стрелы производят в этом случае при двух положениях груза на конце стрелы (положение /) и в пролете между точками А ъ. Б (положение 11). Во втором случае максимальный изгибающий момент находят по огибающей эпюре изгибающих моментов. При базе тележки Ъ и одинаковой нагрузке на колеса тележки максимальный изгибающий момент во втором положении будет (см. построение огибающих эпюр изгибающих моментов) [c.272]

Колонна крана с внешней верхней опорой (см. рис. 149, б) изгибается горизонтальными усилиями от стрелы и подкоса. Расчет [c.274]

В отдельных случаях, когда желательно меньшее ослабление стойки 1 врубкой, применяется врубка с подушкой (рис. 3-37). Подкос 2 упирается частично в подушку 3, а частично— в стойку 1. Глубина врубки подушки в бревне делается не более 7 его диаметра и не менее 3 см. Длина подушки берется не менее Ю/г . Подушка скрепляется со стойкой двумя болтами. Подкос 2 скрепляется со стойкой также болтом. Расчет такой врубки производится в соответствии с изложенными выше положениями. [c.113]

Врубки подкосов в узлах 3 я 4 при большой сжимающей силе по подкосу осуществляются двойным зубом (рис. 4-41 и 4-42). При небольших силах подкосы выполняются с одним зубом. При очень больших силах по раскосам расчет врубки ведется иногда с учетом работы стяжных болтов. [c.145]

Расчет опор с оттяжками и подкосами [c.215]

Временный груз (ветер и снег) м. б. задан как действующий перпендикулярно к ноге (груз Р1 на фиг. 38) или вертикально (груз Ра). Принимая максимальную толщину слоя снега в 0,7 м, расчетная нагрузка на 1 кровли берется при силе Р1—144 кг/м , а при силе Ра для пологих К.—162 для крутых—58 кг/м . В том случае если пролет велик, в конструкцию вводится подкос й, подпирающий ногу а (фиг. 39). Расчет частей стропил производится но правилам строительной механики в соответствии с действующими на них силами и с допускаемыми напряжениями, учитывая во всех сжатых частях продольный изгиб. [c.340]

Фиг, 245. Расчет стрелы, мачты и наклонных подкосов деррик-крана. [c.300]

При этом следует рассматривать два варианта отвал упирается в препятствие средней частью и отвал упирается в препятствие краем. Первое расчетное положение служит проверкой на прочность отвала, а второе— для расчета толкающих брусьев и подкосов. [c.111]

При расчете толкающих брусьев / и 2 (рис. 68, б) и подкосов 3 к 4 предполагается, что сила Ро1 = Гр == ЛдС фсц приложена к краю отвала. 112 [c.112]

Расчет на вертикальную нагрузку допускается производить по упрощенной, статически определимой схеме. Изгибающий момент в балках определяется в предположении неподвижного опирания их на подкосы, по разрезной, и неразрезной схеме, а нормальная сила принимается равной горизонтальной составляющей усилия в подкосах. Усилия в подкосах (в запас прочности) определяются без учета совместной работы подкосов и балки. [c.138]

В случае наличия заднего лонжерона, служащего для подвески элерона и идущего до фюзеляжа, горизонтальная нагрузка воспринимается растяжением и сжатием поясов горизонтальной фермы, образованной главным лонжероном и лонжероном-стрингером. В корневой части крыла устанавливается дополнительный косой лонжерон, который обеспечивает крылу жесткую заделку на фюзеляже от скручивающих усилий. Кроме того, косой лонжерон будет служить как бы подкосом для лонжерона крыла в горизонтальной плоскости и, следовательно, уменьшит Горизонтальный изгибающий момент у корня крыла. Однако ввиду малой длины пролета косого лонжерона при расчете на горизонтальный изгиб его не учитывают, а считают лишь на скручивающие усилия. [c.96]

При нагрузке, перемещающейся вдоль стрелы, определение расчетной нагрузки для растяжки (подкоса) производят также при положении груза на максимальном вылете. Расчет стрелы производят в этом случае для двух положений груза на конце стрелы (положение /) и посередине пролета между точками Л и (положение //). Максимальный изгибающий момент в сечении А при положении I тележки [c.388]

Таким образом для расчета подкосов необходимо определить в них растягивающие и сжил ающие усилия, по которым проверяются напряжения в подкосах. Очевидно, что при нижнем расположении подкосов растягивающие усилия будут в случаях Ак и Вк. В случае С в переднем подкосе будет сжимающая сила и в заднем — растягивающая. Случаи Ок и Екдадут при этом сжимающие усилия. При верхнем расположении подкосов знаки усилий по расчетным случаям переменятся на обратные. [c.146]

Кронштейн AB (рис. 377) нагружен равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью д 10кн/м ( 1 Т/м). Определить размеры деревянного подкоса ВС квадратного сечения из расчета на устойчивость, если допускаемое напряжение [ rj = =5 Мн1м ( 50 кГ/см ). [c.296]

Принимаем симметричное сечение балки стенка — 1200x10 мм А =120 см верхний и нижний пояса одинаковые— 300X14 мм, Л/ = 42 см . Состав сечения тормозной балки швеллер № 16, Л = 18,1 см горизонтальный лист из рифленой стали толщиной, равной 6 мм, и верхний пояс балки 300x14 мм (рис. 7.6). Поддерживающий швеллер № 16 в пролете необходимо опирать на стойку фахверка или на подкосы, прикрепленные к ребрам балки если это не предусмотрено, то сечение швеллера назначают по расчету на изгиб, принимая нормативную нагрузку на площадку не менее 1,5 кН/м , [c.211]

Металлические конструкции пово-рогных кранов. В поворотных кранах груз весом Grp может находиться на конце стрелы или перемещаться [Ю стреле. В зависимости от выбранной схемы крана стрелу рассчитывают различными способами. При неподвижной нагрузке расчет производят по максимальному изгибающему моменту G p , действующему в сечении А — А (см. рис. 130). Элемент А рассчитывают на растя-же1ше или при замене растяжки подкосом па сжатие. [c.233]

Колонна крана с внещней верхней опорой (см. рис. 165) изгибается горизонтальными усилиями, действующими в точке крепления Б сгрелы и точке Е подкоса к колонне. Расчет колонны производят на изгиб по наибольщему изгибающему моменту Мизг, возникающему в точках крепления. Так как изгибающий момент пропорционален расстоянию от точки крепления до опоры, это расстояние должно быть минимальным. [c.234]

В башмаках, имеющих ребра и траверсы, расстояния между ними рекомендуется назначать так, чтобы толщина плйТы не превосходила 40 мм. Расчет -гравере и ребер башмака, производится на-приходящуюся на них нагрузку, передаваемую опорной плитой. Статическая схема этих элементов принимается в зависимости от конструкции башмака в виде консоли (рис. 5.16, б) бадш на двух опорах с консолями (рис. 5.16, г) или ез них (рис. 5.16, б) неразрезной балки (рис. 5.17, е) стержня, работающего на сжатие (подкос на рис. 5.16, (3 я рис. 5.17, д) и т. и. [c.174]

Распределенные аэродинамические и массовые силы, возникающие иа крыле, приводят к воз-никновеяию перерезывающей силы, изгибающего и крутящего моментов. Последний является следствием того, что равнодействующая аэродинамических сил не совпадает с продольной осью жесткости крыла и стремится закрутить крыло. Методика расчета каждого из трех названных компонентов нагружения крыла хорошо изложена в учебниках по прочности самолета. На рнс. 124, 125 показаны типовые эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов для иаиболее часто встречающихся в практике любительского самолетостроения типов свободионесущих и подкос-ных крыльев, в том числе для самолета из нашего примера. [c.155]

Расчет подкоснэго крыла в части построения эпюры моментов, определения реакций и расчета сжато-изогнутого пролета и подкоса выделен в главу V. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...