Методы определения капиллярных характеристик

Методы определения капиллярных характеристик 32 I 23 Конструкционные формы и методы изготовления тепловых тр>б 37 [c.1]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАПИЛЛЯРНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК [c.32]

Система уравнений (10.7) устанавливает связь между пространственными и временными изменениями с1 и Т. Для однозначного определ[ения полей этих величин необходимо задаться начальным их распределением в материале, законом взаимодействия окружающей среды с поверхностью материала и формой исследуемого образца. Анализ решений системы уравнений (10.7) при соответствующих краевых условиях позволил выявить механизм сушки различных материалов и создать серию скоростных методов экспериментального определения теплофизических характеристик влажных капиллярно-пористых тел. [c.361]

Для определения вязкостных характеристик резиновых смесей наибольшее распространение получил метод капиллярной вискозиметрии. На практике используется также метод валковой переработки с измерением энергосиловых параметров — распорного усилия, крутящего момента на валках или потребляемой мощности. Каждый из них обладает своими преимуществами и недостатками. [c.84]

В отличие от гранулярных структурные модели капиллярного типа основаны на моделировании порового пространства горных пород пучками непересекающихся капилляров, которые могут различаться как размерами, так и ориентировкой в пространстве. Вообще говоря, капиллярные модели во многом сходны с гранулярными (особенно с моделью Козени), но тем не менее если число, форма, сечение и длина капилляров в гранулярной модели определяются конфигурацией слагающих ее частиц, то в капиллярных моделях эти величины связаны с макроскопическими характеристиками пористой системы. При этом могут быть осуществлены два принципиально разных подхода к определению параметров моделируемого пучка. Первый, предложенный впервые И. Козени и развитый П. Карманом, заключается в предположении, что гидравлический радиус единственного капилляра в единице объема Модели равен среднему гидравлическому радиусу моделируемой пористой среды, определенному как частное от деления пористости среды на ее удельную поверхность, а пористость модели эквивалентна пористости моделируемой среды. В этом случае оказываются связанными друг с другом пористость, проницаемость и удельная поверхность модели (см. рис. в. 1). Другой подход предусматривает непосредственную связь между радиусом капилляров в пучке, пористостью и проницаемостью модели. Если первый из рассмотренных подходов получил широкое развитие в разработке методов определения удельной поверхности неконсолидированных пористых сред, то второй явился основой для исследования сложных капиллярных явлений в горных породах. [c.44]

Подавляющее больщинство практических методов определения функции распределения пор по размерам реальных горных пород основано на представлениях, связанных с простой капиллярной моделью. Тем не менее многочисленные исследования структуры порового пространства несцементированных и сцементированных горных пород [37, 46 и др.] показывают, что поровые каналы горной породы меньше всего похожи на прямые непересекающиеся капилляры. Напротив, поры представляют собой, как правило, щелевидные каналы неправильной формы, характеризующиеся многочисленными сужениями, расширениями и самое главное, соединяющиеся Друг с другом, при этом расстояния между соседними пересечениями сопоставимы с размерами канала. В этих условиях трудно говорить о размере пор , а еще труднее о функции распределения пор по размерам . В связи с этим реальными на самом деле являются лишь кривые капиллярного давления или какие-либо иные капиллярные характеристики (динамика сушки образца, его пропитки, динамика смесимого вытеснения и т. д.), по которым и определяется функция распределения цилиндрических капилляров по их радиусам в соответствующей простой капиллярной модели. [c.58]

Далее, на стадиях эскизного и рабочего проектирования проводится поверочный расчет тепловой трубы. Расчет делается в целях определения характеристик трубы в широком диапазоне температур — от температуры пуска до температуры, несколько превышающей температуры рабочего диапазона. На этой стадии, как правило, определяют звуковые, капиллярные и другие ограничения мощности, предельные и критические тепловые нагрузки в зоне нагрева, температурные перепады (термические сопротивления), а также возможности осуществления теплоотвода н регулирования параметров тепловой трубы. Оценки характеристик могут быть проведены с использованием приближенных формул для расчета тех или иных параметров трубы. На стадии рабочего проектирования необходимо провести детальный расчет параметров тепловых труб с использованием методов расчета, дающих наибольшую точность. При этом проводятся также расчеты по оптимизации конструкционных параметров тепловой трубы. [c.194]

Шестой раздел Аналитическая теория диффузии Т пла и массы включает в себя анализ систем дифференциальных уравнений тепловлагопереноса в капиллярно-пористых коллоидных телах при предельных переход х применительно к процессам сушки и экспериментальным методам определения теплофизических характеристик. [c.3]

Новиченок Л. Н. Разр абот1ка методов определения тепло-ф изических характеристик тонких изоляционных слоев и покрытий.— В кн. Тепло- и массоперенос в капиллярно-пористых телах. Минск, Наука и техника , 11066, с. 57—69. [c.249]

В Заключение следует отметить, что только на основе анализа решений системы уравнений (6-2-3 , (6-2-35) удалось не только выяснить детальный механизм тепловлагопереноса при сушке разнообразных материалов, но и создать серин> скоростных методов экспериментального определения теплофиэических характеристик йлажных капиллярно-пористых тел. [c.411]

Для оценки оптических свойств покрытий, которые характеризуются спектральными коэффициентами рассеяния 5 , и поглощения были использованы методй раздельного определения оптических характеристик, применяемые для исследования капиллярно-пористых коллоидных материалов [50, с. 186—212 59 60, с. 28—90]. [c.65]

Интегральные методы (ротационные и капиллярные вискозиметры, метод падения шара и т. д,), применяемые обычными вискозиметри-ческими способами, не дают возможности сделать какие-либо определенные заключения о свойствах консистентных смазок второго и третьего типа. Для этих целей следует применять дифференциальные методы, которые позволяют установить непосредственно градиент скорости в функции напряжения сдвига т в различных участках смазки во время ее течения. Такие кривые г = / (т) можно назвать реологическими характеристиками смазки. Распределение скоростей в ротационном вискозиметре для некоторых пластичных материалов (глин и т. д.) наблюдали М. П. Воларович и Д. М. Толстой [6]. Б. В. Дерягин, М. М. Кусаков и К. Крым [7] по методу сдувания получали реологические характеристики масел и смазок в тонких слоях. М. П. Воларович с сотрудниками [8] устанавливал профили скоростей при течении торфяной гидромассы по трубам. [c.119]

Полученная таким образом композиция для смазки имеет характеристики, приведенные в табл. IV.19. Указанная концентрация добавки соответствует такому ее количеству, чтобы вязкость при температуре 98,9°С была 15 сСт. Параметр V.1 вычисляется в соответствии со стандартом ASTM D-2270 эффективность — это отношение удельных вязкостей при 100 и 0°С, определенных при помощи капиллярного вискозиметра частичный сдвиг — это падение вязкости вследствие сдвига в полимере после 30 циклов, который определяется по стандарту DIN 51-382 стабильность к окислению определялась измерением времени абсорбции кислорода при 150°С диспергирующую способность определяли методом нанесения капли масла с сажей при 200°С и после охлаждения при 20°С. Оценку диспергирующей способности проводили по отношению диаметра пятна сажи к диаметру пятна масла после 24 ч выдержки по методике, описанной V.A. Gates (SAE Preprint 572,1955 г.). [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...