Крыльчатка—Исследования

Расчетные формулы 315 Крылова функции 217 Крыльчатка — Исследование 592, 593 [c.632]

Фиг. 28. Исследование крыльчатки а — модель 6 — разрезка модели б— примеры полученных эпюр напряжений в модели. Меридиональные напряжения б / — сечение Г, внутренняя сторона крыльчатки //—сечение В, внутренняя сторона крыльчатки ///—сечение i , внешняя сторона. Кольцевые напряжения og IV — сечение Г по лопатке V — сечение В, внутренняя сторона VI — сечение О, наружная сторона VII — сечение Г, внутренняя сторона крыльчатки.

Исследование обобщенных статических характеристик тахометрических преобразователей с осевыми крыльчатками позволило наметить весьма эффективные принципы расширения нормального диапазона работы расходомеров (т. е. расширения области автомодельности по числу Ке). В основу этих методов заложено использование закона изменения I = (Ке) (см. рис. 27) для создания дополнительных моментов, прикладываемых к ротору преобразователя. [c.359]

Исследования производились при абразивном изнашивании образцов. Для Этого была установлена закрытая ванна с абразивом (маршалит), а на вращающейся державке закреплялась крыльчатка для взмучивания абразива и разбрызгивания масла. [c.76]

Испытания [9.4] крыльчатки радиального гидронасоса также подтвердили это предположение. На рис. 9.2 показано семь различных конфигураций исследованных лопаток, в том числе и неразрезная лопатка. В каждом случае спаренные лопатки получали аналогичным образом путем прорезывания щели в исходной лопатке Л, а внутренние профили лопаток Е, Р и О были к тому же смещены в окружном направлении по отношению к наружным профилям, в результате чего были получены действительно тандемные лопатки. В том случае, когда спаренные [c.258]

Для проверки расчетной модели производилось сопоставление данных расчета и эксперимента. Испытания муфты производились на специальном стенде, позволяющем осуществлять нагружение муфты постоянным и переменным вращающим моментом. Поскольку конструкция испытательного стенда не позволяла проводить испытания при вращении муфты, условия конвективного теплообмена с наружной поверхности создавались обдувом муфты с помощью специальной крыльчатки, приводимой во вращение от отдельного привода. Измерение температуры производилось с помощью хромель-копелевых термопар и электронного потенциометра ПСР-1. Внедрение термопар в резиновый упругий элемент осуществлялось путем прокалывания резины полой иглой, внутрь которой закладывалась термопара. После прокалывания резинового элемента игла извлекалась из отверстия, а термопара оставалась в теле упругого элемента. Результаты эксперимента показывают в целом удовлетворительное совпадение расчетных и опытных данных. Совершенствование методики экспериментальных исследований может иметь целью разработку более точных методов определения коэффициента относительного рассеяния энергии ф, коэффициента конвективной теплоотдачи /г и теплофизических параметров резины. [c.120]

Способ крыльчатки применен И. П. Земляковым [75] для сравнительного изнашивания образцов, изготовленных из различных материалов (стали, латуии, капрона, текстолита) В. С. Ломакин и В. И. Савченко [131] применили установку типа крыльчатки для исследования износостойкости эмалевых покрытий при изнашивании абразивными частицами, взвешенными в жидкой агрессивной среде. [c.40]

Учитывая, что все теплообменные элементы регенератора находятся в одинаковых условиях, поставленную задачу целесообразно было решать методом локального теплового моделирования, т. е. проводить исследование на единичной оребренной трубке. Приведенная на рис. 5-22 установка представляет собой разомкнутую аэродинамическую трубу, воздух в которую подавался вентилятором высокого давления, обеспечивавшим изменение скоростей в пределах 5—30 м1сек. Сребренная трубка являлась одновременно электрокалориметром. Длина оребренных трубок в опытах менялась от 250 до 1100 мм. Роль трубы большого диаметра, в которую в натурном регенераторе вставляется сребренная труба, в данном случае выполняли специальные вставки в аэродинамическую трубу. На входе и на выходе из элемента создавались равномерные температурные поля с помощью перемешивающей поток крыльчатки. Для определения средней температуры стенки экспериментальной оребренной трубки устанавливалось от 10 (трубка длиной 250 мм) до 20 (трубка длиной 1100 мм) термопар. При этом 40% горячих спаев термопар впаивались под ребра, а 60% — между ребрами. [c.194]

Для лопатки выбирают треугольные элементы, причем если предположить линейность изменения толщины этих элементов D = hjiih + /1л2 а + лз1з1 то соотношения для матрицы жесткости могут быть получены из уравнений для секторного элемента диска при подстановке вместо элементарной длины г dQ толщины лопаточного элемента и других упрощений. Нагрузки из-за вращения учитываются так же, как и при осесимметричном нагружении. Далее составляют общую матрицу жесткости системы и решают систему линейных уравнений одним из методов, описанных в гл. 5. На рис. 6.17, а показано рабочее колесо (крыльчатка) открытого типа с радиальными лопатками, расчет которого выполнен методом, изложенным выше [122]. На рис. 6.17, б, в даны радиальные напряжения на задней и передней (со стороны лопаток) поверхностях диска, а на рис. 6.18, а и б окружные напряжения. Напряжения в лопатке показаны на рис. 6.19, а и б для входной кромки и корневых сечений соответственно. Штрих-пунктирной линией обозначены напряжения, полученные в осесимметричной задаче, без учета дискретности лопаток. Сплошная линия на рис. 6.17 относится к напряжениям в диске напротив лопаток, штриховая — к напряжениям между лопатками. Проведенные сравнения с результатами исследований напряжений на фотоупругой модели крыльчатки свидетельствуют о достаточной близости результатов МКЗ и эксперимента, что объясняется малым количеством лопаток в этой крыльчатке и необходимостью учета в связи с этим дискретности нагрузки, действующей на диск. При большем числе лопаток результаты осесимметричного анализа и приведенного выше метода близки. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...