Вертикальные прослойки

Величина обычно принимаемая для свободной конвекции, действительна для вертикальной прослойки, когда расстояние между поверхностями достаточно велико. В узких вертикальных [c.34]

Обобщая экспериментальный материал различных авторов по исследованию теплообмена как в горизонтальных, так и вертикальных прослойках под действием свободной конвекции, закон теплопередачи в них можно выразить следующими выражениями [c.119]

Воздух в вертикальных прослойках или горизонтальных при потоке пара снизу [c.809]

Для выяснения доли участия в передаче тепла через воздушные прослойки теплопроводности, конвекции и излучения в табл. 9 приведены их значения в процентах от общего количества тепла, проходящего через 1 м вертикальной прослойки в ч при разности температур на ее поверхностях, равной 5°. [c.71]

Рекомендуется для расчета теплообмена в вертикальных прослойках в диапазоне //6 = = 1. ..20 Рг= 1. .. 1000 На-= 10 . .. 10 зависимость [c.208]

Академик М. А. Михеев предложил рассчитывать тепловой поток через прослойки (вертикальные, горизонтальные, цилиндрические и шаровые —рис. 9.5, в, г, д, е, ж) по формуле для теплопроводности [c.183]

Н—плоская горизонтальная газовая прослойка —то же вертикальная О — цилиндрическая газовая прослойка ф — то же жидкостная Д — шаровая газовая прослойка. [c.241]

Именно в такой зависимости на рис. 3-31 представлены все имеющиеся в литературе опытные данные по теплопередаче через прослойки. При вычислении критериев подобия независимо от формы прослойки за определяющий размер принята ее толщина б, а за определяющую температуру — средняя температура жидкости / = = 0,5 (/с1+ с2)- Несмотря на условность такой обработки и явную недостаточность определяющих параметров, в выбранной системе координат все опытные точки для плоских (вертикальных и горизонтальных), цилиндрических и шаровых прослоек довольно хорошо укладываются на одну общую кривую (рис. 3-31). [c.92]

Свободное движение жидкостей и газов с числом Рг > 0,6 в прослойке между вертикальными рядами труб [c.209]

Толщина воздушной прослойки. ты снизу вверх и вертикальная ты сверху Вниз [c.372]

J — плоская газовая прослойка горизонтальная 2 — то же вертикальная 3 — цилиндрическая газовая прослойка 4 — цилиндрическая прослойка жидкости 5 — шаровая газовая прослойка. [c.245]

По имеющимся исследованиям, теплопереход конвекцией в широкой прослойке (толщиной 90 мм) меняется по высоте подобно тому, как он меняется у вертикальной плиты (рис. 4). [c.37]

Пористость не во всех случаях оказывает одинаковое влияние на теплопроводность материала. Особо благоприятны мелкие поры. В крупных сообщающихся между собой порах, особенно сквозных, образуются конвективные воздушные токи, снижающие теплозащитные свойства пор. В таких случаях величина X материала меняется в зависимости от направления теплового потока (вертикальное или горизонтальное) аналогично тому, как это имеет место в воздушной прослойке, а также отсутствует пропорциональность между ростом термического сопротивления и увеличением толщины материала. [c.41]

Рис. 4. Сравнение значений вертикальных напряжений при нагрузке 125 кПа а - на глубине 0,25d (под армирующей прослойкой) б - на глубине 0,15d

НДС АО заметно отличается от НДС неармированного. Введение армирующего элемента трансформирует распределение напряжений в верхней части активной зоны основания на глубине до l,25[c.11]

Положение электрода относительно поверхности изделия и пространственное положение сварки оказывают большое влияние на форму шва и проплавление основного металла (рис. 3.14). При сварке углом назад улучшаются условия оттеснения из-под дуги жидкого металла, толщина прослойки которого уменьшается. При этом улучшаются условия теплопередачи от дуги к основному металлу и растет глубина его проплавления. То же наблюдается при сварке шва на подъем на наклонной или вертикальной плоскости. При сварке углом вперед или на спуск расплавленный металл сварочной ванны, подтекая под дугу, ухудшает теплопередачу от нее к основному металлу - глубина проплавления уменьшается, а ширина шва возрастает (сечения швов на рис. 3.14). [c.97]

Как показано выше, наличие конструктивного смещения плит в области действия вертикальных нагрузок приводит к расслоению конструкции слоистого аэродромного покрытия, что, в свою очередь, сказывается на ухудшении его эксплуатационных качеств и снижении технического ресурса. Отсюда возникает важная практическая задача, связанная с определением параметров зоны расслоения, а также с определением соотношений характеристических величин (жесткостей верхнего и нижнего слоев, прослойки и основания), при которых явление расслоения будет отсутствовать. [c.240]

Уплотнение между моделями плунжера и цилиндра может быть выполнено при помощи слоя резины, зажатого между кольцами из органического стекла. Для оптической модели применяется сырая резина со смазкой маслом Вапор . Предварительная герметизация создается при помощи уплотнения. При постепенном нагружении модели затяжка уплотнения, начиная с определенного давления, возрастает и, таким образом, герметизация поддерживается автоматически. Герметизация центрального отверстия в крышке плунжера в тензометрической модели обеспечивается кружком листовой вакуумной резины, приклеенным к модели перед сужением отверстия. При повышении давления резина все плотнее прижимается к модели и герметизация здесь также поддерживается автоматически. В оптической модели герметизация отверстия б крышке обеспечивается прослойкой из сырой резины под толкателем. В процессе разогрева этой модели затяжка ее бокового уплотнения ослабевает, кроме того, модель не имеет первоначальной герметизации центрального отверстия в крышке и поэтому болты, обеспечивающие уплотнение, должны быть окончательно затянуты на модели, разогретой до температуры замораживания . Модель при включенном насосе осаживается вниз для получения герметичного соединения крышки плунжера с толкателем. Далее герметичность соединений усиливается из-за снижения давления внутри модели и поддерживается самостоятельно. Вертикальное усилие в толкателе для оптической модели не измеряется, но может быть принято, что толкатель воспринимает вертикальную нагрузку полностью, так как разогретая сырая резина ведет себя почти как жидкость и не воспринимает касательных напряжений. [c.526]

Хорошая пригонка склеиваемых поверхностей и ровность их необходимы для получения тонкой равномерной клеевой прослойки без воздушных пустот, а также предупреждения вытекания легкоподвижных клеев из вертикальных и наклонных соединений. [c.214]

Таб 1. 8 показывает нерациональность воздушных прослоек большой ТОЛШ.ИНЫ так, например, увеличение толш ины прослойки в 5 раз (с 1 до 5 см) повысило термическое сопротивление вертикальной прослойки только на 12,5%, а при дальнейшем увеличении толщины прослойки ее термическое сопротивление возрастает совсем незначительно. [c.71]

Рассмотрим вертикальную прослойку, температура одной нз боковых стенок которой равна Т ,,, а другой — Т , , причем Гщ, > Тю2- Горизонтальные стенки прослойки теплоизолированы. Характер свободной ко.нвекпии в среде, заполняющей прослойку, определяется числом Рэлея и отношением высоты прослойки I к толщине прослойки б. Кроме того, на теплоотдачу и характер течения влияют сжимаемость среды, зависимость [c.206]

На рис. 2.53 показан характер Ш1ркуляции в замкнутом ограниченном пространстве вертикальной щели и кольцевом пространстве. Из-за сложности процессов определить коэффициент теплоотдачи обычным путем с учетом особенностей движения не удается. В практических расчетах тепловой поток через прослойки толщиной 5 рассчитывается по уравнению теплопроводности [c.194]

В работе [Л. 17] вводится понятие оптимальной толщины воздушной прослойки б, подсчитываемой для каждого случая по формуле Нимана. При данных температурах ограничивающих поверхностей такая прослойка имеет максимальное термическое сопротивление. Приводится таблица для определения эффективной толщины вертикальных воздушных прослоек в функции разности температур прослойки и средней температуры. Далее автор показывает, что воздушные прослойки между материалами с высоким коэффициентом излучения эффективны лишь три низкой температуре, т. е. в строительных конструкциях. Уже при температуре 200 С воздуш- [c.11]

М. А. Михеев, обработавший опыты различных авторов по изучению теплопередачи через жидкостные и газовые прослойки различных форм, нашел, что если за определяющий размер принять толщину б прослойки, независимо от формы последней, а за определяющую температуру —среднюю температуру воздуха, то несмотря на условность такой обработки и явную недостаточность определяющих параметров, в выбранной системе координат все опытные точки для плоских (вертикальных и горизонтальных), цилиндрических и сферических прослоек достаточно хорошо укладываются на одну общую кривую. Особенно хорошее совпадение опытных данных наблюдается при (ОгРг)/ 10з Именно для этих значений ек=1. Это означает, что передача тепла соприкосновением от горячей поверхности к холодной осуществляется только теплопроводностью воздуха, т. е. экв = Явоз. Если Ю < (Gr Рг)/<10 , то [c.22]

Обозначим через L = d- -b. внешний характерный размер элементарной ячейки (расстояние между центрами двух соседних частиц эквивалентного диаметра d) h— толщина и ширина мнимого стержня ячейки Л—толщина прослойки связующего между частицами наполнителя. Предполагая, что линии теплового тока пря молиней-ны и параллельны вертикальным образующим элементарной ячейки, с учетом положений теории электротеп-ловой аналогии термические сопротивления элеме нтов ячейки (рис. 3-2,г) можно представить в виде [c.81]

При горизонтальном расположении воздушной прослойки и потоке тепла снизу вверх экспериментами получены повышенные значения Л . К. Ф. Фокин [48], основываясь на опытах Мюля и Рейера, предлагает увеличивать значения Л , полученные для вертикальных прослоек, исходя из данных табл. 10. [c.37]

Неверно также сложившееся мнение, что битумно-рубероидная изоляция, имеюшая в основе бумажную ткань, должна разрушаться серной кислотой. Покрывающий бумагу битумный слой является непроницаемым, бумажная же основа служит лишь каркасом битумного ковра, удобного для нанесения на вертикальные поверхности (стенки башни). Применяемые также в качестве подслоя под футеровку гидроизоловые и борулиновые ковры имеют своей основой асбест, т. е. химически стойкий материал. Футеровка из кислотоупорного кирпича и диабазовых плиток без органических прослоек устойчива только в том случае, если при эксплуатации она не подвергается жестким агрессивным воздействиям и особенно резким температурным перепадам. При тяжелых же условиях эксплуатации органические прослойки в футеровках необходимы. При эксплуатации башни как футеровка, так и стальной корпус подвергаются термическим деформациям. При наличии же битумно-рубероидной прослойки создается необходимый температурный шов, воспринимающий на себя все термические деформации. Следует полагать, что применение непрони- [c.46]

Для смазанной цапфы, вращающейся в подшипнике, соотношния получаются не столь простыми, как для ползуна. Это вполне понятно, так как теперь в расчет должна быть введена новая постоянная величина — так называемый зазор, т.е. ширина в щели при центральном положении цапфы в подшипнике (разность между радиусом подшипника г -Ь в и радиусом цапфы г и, кроме того, две неизвестные величины — горизонтальное и вертикальное переме-Рис. 125. Вращение щения центра цапфы относительно центра под-цапфы в подшипнике шипника. Общая картина явления получается такая же, как и при движении ползуна под цапфой образуется клинообразная прослойка масла, увлекаемая вращающейся цапфой от широкой стороны щели к узкой (рис. 125). Вычисления получаются очень сложными, но они упрощаются, если эксцентриситет цапфы е мал по сравнению с зазором в. Такой случай имеет место при быстром вращении хорошо смазанной и умеренно нагруженной цапфы в полностью закрытом подшипнике. В этом случае можно принять, что [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...