Профилировка

Если профилировка сопла не обеспечивает получения параллельного равномерного потока газа в выходном сечении, как принималось выше, то в уравнениях (105) и (108) следует учесть [c.423]

Определим изменение кинетической энергии, происходящее при смешении двух газовых потоков, секундный массовый расход и начальная скорость которых равны соответственно Gi, G2, w и W2. Если предположить, что смешение потоков происходит при постоянном давлении (это возможно при специальной профилировке камеры), то количество движения смеси должно быть равно сумме начальных количеств движения потоков [c.501]

Во втором случае при надлежащей профилировке сопла можно на выходе из него получить сверхзвуковой ноток с постоянными по всей площади параметрами и статическим давлением, равным давлению в окружающем его эжектируемом потоке. [c.535]

Теоретически профилировку зубьев можно выполнить в предположении, что при двухволновой передаче, описанной в гл. V (рис. 5.16), средняя линия гибкого колеса имеет эллиптический характер. Таким образом, в неподвижно.м цилиндрическом колесе обкатывается эллипс. В относительном движении траектория точки зуба гибкого колеса, лежащая на линии зацепления, опишет теоретический профиль зуба жесткого колеса. [c.254]

Моделирование различных законов нагружения при однократном деформировании проводится на кулачковых пластометрах с помощью различной профилировки рабочего кулачка. [c.30]

Рис, 24. Профилировка рабочих кулачков пластометра для испытаний с различным законом нагружения [c.58]

Лопасти придают толщину, необходимую по прочности. Вогнутая поверхность должна соответствовать расчётной. При такой профилировке средняя кривизна лопасти увеличивается, что несколько компенсирует неучтенное влияние конечного числа лопастей. Следует также обращать внимание на то, чтобы выходное сечение между лопастями не слишком сужалось. На фиг. 50 дан пример расчёта при = Для быстроходных типов турбий принимают Уц, < И]. [c.289]

К формоизменяющим относят операции, в результате которых деформируемая часть материала изменяет свои формы и размеры гибка, гибка с растяжением, профилировка, вальцовка, накатка, закатка, правка, вытяжка, протяжка, формовка, отбортовка, давление. [c.138]

Методы 374 Профилировка 142 Прочность крепителей удельная 5 [c.783]

Повер.хность пленки конденсата па выступах выпуклая, а во впадинах — вогнутая. Вследствие этого согласно уравнению (1-2-8) при достаточно малой величине радиуса R силы поверхностного натяжения создают большой градиент давления, под действием которого конденсат, образовавшийся на выступе, стекает во впадину. На выступе остается пленка, обладающая минимальным термическим сопротивлением. Конденсат, скапливающийся во впадине, стекает вниз под действием силы тяжести. Для обеспечения стока конденсата профилировка поверхности вертикальных труб выполняется в виде продольных желобков и выступов, горизонтальных труб — в виде винтовой нарезки малого шага с плавно скругленным профилем. [c.69]

Для регулирования впрысков на блоках сверхвысокого давления в последние годы стали применять клапаны шиберного типа. Впервые эти клапаны были установлены на котле ТП-240 Черепетской ГРЭС [Л. 107, 108]. Опыт эксплуатации показал, что клапаны шиберного типа обладают рядом достоинств. Они просты в ремонте. Почти полностью отсутствуют заедания. Нерегулируемый пропуск очень мал даже при больших перепадах давления. Путем соответствующей профилировки можно получить характеристику необходимой формы. Недостатком шиберных клапанов, зависяш им в значительной мере от качества их изготовления, является наличие у них больших люфтов при перемене направления движения. Этот недостаток может быть почти полностью устранен путем соответствующего выполнения сочленения шибера со штоком. [c.219]

При такой профилировке улучшены условия входа на ротор. Однако нужно иметь в виду, что приведенный расчет приближенный и отсутствие удара на входе не является гарантией кавитационной устойчивости. [c.61]

Задача расчета значительно упрощается, если можно использовать геометрически подобный прототип передачи. При этом расчет проточной части сводится к определению размеров круга циркуляции и его элементов по формулам коэффициентов мощности А или момента X, а углы лопаток и их профилировку выбирают одинаковыми для модели и проектируемой передачи- [c.44]

Коэффициент В характеризует профилировку лопаток и для всех типов турбин он отрицателен, так как Р22 < Ргь [c.112]

Первые два члена выражения (4. За) должны иметь одинаковые знаки, причем в зависимости от направления вращения насосного колеса усилие, создаваемое этой суммой моментов, может действовать на открытие и закрытие лопаток. Потребный момент сервомеханизма можно уменьшить, если для профилировки, изображенной на фиг. 145, вращение насосного колеса выбрать против часовой стрелки. [c.209]

Если обратиться к выбранной профилировке, то при р = 30 /"12=72 мм. Поэтому [c.213]

Поэтому выражение (5. 1), так же как и выражение для реактивного момента на колесе насоса, будет содержать в общем случае профилировки лопаток еще один член [c.235]

Фиг. 163, Характеристики гидромуфты в зависимости от профилировки и длины

Из этого графика видно, что профилировка заметно сказывается только на величине Ма, что еще раз подтверждает возможность проектирования характеристики гидромуфты. [c.266]

Уравнение этих парабол будет H = pxQ и H=p2Q". И если сначала в гидромуфте была профилировка с (3=90°, то параметры этих парабол определятся так [c.266]

Фиг, 164. Теоретические характеристики турбины гидромуфты и ее насоса при различных профилировках лопаток последнего. [c.266]

Пусть примененная новая профилировка привела к тому, что в номинальном режиме момент возрос в х раз. Так как момент на валу насоса можно представить как [c.267]

Отсюда следует, что профилировка насоса более заметно сказывается в области глубоких скольжений и менее заметно — малых. [c.268]

Выше рассматривался вопрос влияния профилировки в сторону увеличения коэффициента момента. Очевидно, что те же соображения можно повторить и для условия, когда ожидается уменьшение коэффициента момента. [c.268]

Покажем, что дает в количественном отношении изменение профилировки насоса. Полагаем при этом, что принятая профилировка вызвала увеличение коэффициента момента на 50%, т. е. х=1,5. Пусть это увеличение наблюдается при г=0,95. Для оценки величины Qo/Qh обратимся к любой характеристике гидромуфты, например, представленной на фиг. 98. Для кривых, изображенных на ней, имеем при i=0,95 Мц =1 кгм при 1=0,375 Мцо = 19,7 кгм. Для этой гидромуфты / i//-2 = a = 0,2. Поэтому, используя формулу для циркуляционного момента, получим [c.268]

Если бы была выбрана профилировка, дающая х=, 1, то при тех же условиях у=1,2. Следовательно, характеристики при загнутых вперед лопатках насоса должны становиться более жесткими, чем при радиальных лопатках на насосе. Здесь вскрыта еще одна возможность — обратная можно более резко снижать тяговые качества гидромуфты в области глубоких скольжений, сохраняя в области больших г сравнительно высокие значения коэффициентов момента. Это обстоятельство может быть использовано при проектировании так называемых тяговых или предохранительных гидромуфт. Такие гидромуфты будут иметь по сравнению с опоражнивающимися то преимущество, что они будут менее инерционными и [c.268]

В реальных условиях относительное увеличение жесткости характеристик за счет действия специальной профилировки будет еще значительнее по той причине, что принятая профилировка, как правило, увеличивает коэффициент сопротивления каналов. При этом характеристики турбины для режима н и О проходят левее, чем это показано на фиг. 164 сплошными линиями, и занимают место кривых, показанных на этой фигуре пунктиром. Связанное с этим уменьшение напора заметнее в области номинального режима, так как [c.269]

Исследуем характер изменения расхода при этих различных профилировках лопаток гидромуфты. Учитывать это обстоятельство тем более важно, что предполагаемая схема управления гидромуфтой изменением активного диаметра одного из колес требует при некоторых конструктивных схемах применения цилиндрических, но не плоских лопаток. [c.273]

Влияние профилировки на жесткость характеристики [c.278]

На фиг. 166 представлена зависимость между углом атаки и скольжением для плоских радиальных лопаток. Из этой фигуры следует, что область скольжения 0,085—0,04, т. е. область, где особенно важно получить увеличение z, соответствует углам атаки от 10 до 56°, т. е. наиболее резко падающей ветви кривой г=/(ф). Значит, если удалось создать такую профилировку, при которой углы атаки стали бы больше, а напор, развиваемый насосом, не упал, то стало бы возможным достичь увеличения коэффициента момента гидромуфты. Если образующая поверхность лопаток параллельна оси вращения гидродинамической муфты, то наибольший угол атаки при прочих равных условиях получится при радиальных лопатках колес. [c.279]

Ф г. 168. Характеристики муфты при разных профилировках лопаток. Сплошная кривая—лопатки, загнутые назад пунктирная—радиальные лопатки штрих-пунктирные—загнутые вперед. [c.281]

На фиг. 168 отчетливо виден результат такой профилировки. [c.282]

Так, если исследователь ставит своей целью проведение исследований по дробному нагружению (многоклетьевая или реверсивная прокатка, штамповка), предпочтение следует отдать методу испытания на кручение или на плоское сжатие. Эти методы лучше других применять и при моделировании таких процессов, как прессование, ковка, т. е. когда значительны истинные деформации. При испытаниях на кручение наиболее просто воспроизводить условие постоянства скорости деформации, так как рабочая база образца в процессе испытаний не изменяется. Другие виды испытаний (сжатие, плоское сжатие, растяжение) требуют использования кулачков соответствующей профилировки. [c.50]

Сплав ЭИ437А (без бора) в состоянии после закалки иногда применяют в деталях, изготовленных из листа и соединяемых различными видами сварки. Высокая пластичность позволяет производить профилировку, гибку и глубокую штамповку. [c.183]

Для плавной передачи усилия через диференцнал (без динамических нагрузок) необходимо, чтобы передаточное число диференциала было постоянным, что достигается точной профилировкой зубьев его шестерён или соответствующей профилировкой кулачков (например по спирали Архимеда). Кроме того, для правильной работы сухарей кулачков диференциала необходимо, чтобы расстояние между поверхностями кулачков (в радиальном или осевом направлении) в местах расположения сухарей оставалось постоянным (см. фиг. 87, д). [c.88]

Профилировка валков. Правйльные машины с косо расположенными роликами в большинстве случаев имеют ролики, по форме близкие к однополому гиперболоиду [82]. В некоторых случаях вместо точного профиля, построенного по точкам, задаётся приближённый профиль роликов, очерченный по окружности. [c.1001]

Производственные отделения заготовительное, прессовое, термическое, травильное, механической обработки, профилировки, сварочное, сборочное, защитных покрытий, окраски и пр. При наличии предметной структуры цеха, свойственной преимущественно крупным цехам И класса, могут существовать предметные отделения, например в цехе автомобильногозавода—рамное,крупных деталей (крыло, капот, кабина, кузов и т. п.). [c.106]

Профилировка — получение постепенно-последовательно любого заданного профиля из ленты прямоугольного сечения. Работа выполняется чаще всего с помощью специальных профп-лировочных роликов на профнлегибоч-ных машинах. [c.142]

Нужно стремиться снижать до минимума энергию свободных струй потока после дросселирующего устройства. В больших клапанах этого можно достигнуть разбивкой потока на несколько струй, например путем специальной профилировки. При этом важно, чтобы впоследствии эти струи не объединялись. Место образования струй фиксируется положением кромки. Свободные струи не должны ударяться об элементы, способные резонировать, как-то дно или стенки корпуса клапана. Помимо этого неблагоприятно влияют мертвые пространства до дроссельного органа, а также искривление трубопровода до клапана. [c.293]

Обычно величина М задана, поэтому можно найти выражение в скобках, определяющее профилировку лопаток. При-иеденные на фиг. 21 графики позволяют примерно оценить соотношение скоростей, но не могут служить для определения величин скоростей. Поэтому рассмотренная выше методика, на основании которой был проделан расчет быстроходного тормоза, точнее, и именно она рекомендуется для практического использования. [c.61]

Обозначения Р>90° Р— =90° 3<90° соответствуют лопаткам, загнутым по ходу вперед, радиальным и загнутым назад. Для простоты рас- Смотрения положим, что изменением профилировки насоса достигается изменение только величины напора, развиваемого им. Характеристика гидравлического сопротивления, на которое работает этот насос, при этом не меняется. Такое допущение, конечно, не точно, но с ним при качественном рассмотрении картины, очевидно, согласиться можно. Тогда парабола 1 будет соответствовать сопротивлению проточной части гидромуфты при номинальном числе оборотов, а парабола 2 — сопротивлению того же тракта при числе оборотов турбины, когда М=Мо Мших. [c.266]

Прямолинейность формы характеристики определяет постоянство величины dMIdn при заданном уИлор . В таком случае условия управляемости будут наилучшими, поскольку и равномерность шкалы при равных прочих факторах будет наибольшая. Остается рассмотреть вопрос о профилировке насосного колеса в случае лопаток турбины, образующих некоторый угол с радиусом, с целью получения прямолинейных характеристик. [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...