Подшипники из АПМ 11 — Нагрузочная способность 33, 50, 51 — Работоспособность

Из изложенного следует, что подшипники центральных колес в данной схеме разгружены от радиальных усилий, если предполагается равномерное распределение нагрузки по сателлитам. На подшипники сателлитов действует сила В= Вц,, и эти подшипники работают в тяжелых условиях, в связи с чем в ряде случаев максимальная мощность, которую может передавать механизм, лимитируется работоспособностью подшипников, а не нагрузочной способностью зацепления. [c.233]

Подшипники полужидкостного трения. Работоспособность подшипника, работающего при полужидкостном трении, обеспечивается сохранностью смазочной пленки, покрывающей поверхность скольжения. Разрыв этой пленки происходит под действием чрезмерного поверхностного давления. При этом существенны и такие факторы, как скорость скольжения, температура подшипника и физические свойства материалов и применяемой смазки. За неимением лучшего расчет нагрузочной способности подшипников полужидкостного трения основывается на их сравнении с ранее выполненными и хорошо зарекомендовавшими себя образцами. Если известно, что подшипник с размерами и при данной окружной скорости и данном сорте смазки выдерживал нагрузку Р ц, то под- [c.329]

Для узлов с термопластичными подшипниками скольжения температура на поверхности трения является основным критерием их работоспособности. Поэтому нагрузочная способность таких узлов (допустимое значение произведения удельной нагрузки ра в МПа на скорость скольжения и в м/с) определяется значениями теплообразования и теплоотвода. Допустимое значение [рао] зависит не только от исполнения термопластичного подшипника, но и от конструкции всего узла, в котором этот подшипник эксплуатируется. [c.100]

Разрушение гибкого подшипника кулачкового генератора, или потеря его работоспособности, может быть связано с различными причинами а) усталостная или статическая поломка наружного кольца подшипника. Это кольцо, так же как и гибкое колесо, подвергается волновому деформированию. Усталостная поломка возможна в передачах с малым передаточным отношением, статическая поломка — при перегрузках и в том числе, связанных с интерференцией зубьев б) увеличение радиальных зазоров вследствие износа подшипника, проявляющегося в виде раскатывания или усталостного выкрашивания беговых дорожек колец и тел качения. Как было показано в гл. 5, радиальные зазоры в гибком подшипнике влияют на изменение формы гибкого колеса под нагрузкой. Увеличение зазоров сопровождается ростом напряжений в гибком колесе и может привести к интерференции зубьев. Износ подшипника является, по-видимому, одной из основных причин, ограничивающих нагрузочную способность и срок службы волновых передач. Мерой предупреждения может быть расчет допускаемой нагрузки по динамической грузоподъемности, который для гибких подщипников еще нельзя считать достаточно разработанным. [c.113]

Правильность предложенных схем (см. рис. 5.32 и 5.36) можно проверить подсчетом числа избыточных связей по формуле (1.1). На всех схемах применены самоустанавливающиеся сателлиты на сферических парах с цилиндрическим зубом, дающие линейчатый контакт (пара //2). Можно применить и сателлиты на вращательных парах с бочкообразным зубом, дающие точечный контакт (пара /2), так как в обоих случаях число накладываемых условий связи одинаково. Для примера оба варианта схемы даны на рис. 5.33, а и 6. Однако эти варианты неравноценны. Вариант с бочкообразным зубом дает большие давления, а следовательно, и меньшую нагрузочную способность. Поэтому при.менять его следует только тогда, когда внутри сателлита не размещается сферический подшипник достаточной работоспособности. Но и в этих случаях желательно применять цилиндрический зуб. Для устранения избыточных связей здесь потребуется ставить сателлиты на качающиеся рамы, а центральные колеса и венцы — на двойные зубчатые карданы. Это, конечно, сильно усложнит конструкцию, да и трение в зубчатых карданах уменьшит равномерность нагрузки сателлитов. [c.266]

Работоспособность ленточного материала 8Р в тяжелонагруженных шарнирах определена при нагрузке 70 МПа и скорости 0,02 м/с. Амплитуда колебаний 2° при постоянной частоте 1,9 Гц. Коэффициент трения в соединении оставался стабильным и не превышал 0,041, температура 30° С. На рис. 11 приведены результаты испытаний в тех же условиях металлофторопластовой ленты Климовского машиностроительного завода. В этом случае коэффициент трения несколько выше (0,05), темпера ура около 35° С. На рис. 12 приведены диаграммы полученных значений нагрузочной способности исследованных подшипников. Для материала 8Г она равна 2,0 МПа-м/с. Это значение увеличивается при уменьшении скорости скольжения. После 60 000 двойных ходов износ подшипников из материала 8Г составил всего 4 мкм. [c.22]

Если нагрузки высоки, то износ МФПС в опорах фрикционной муфты за 1—1,5 года двухсменной работы достигает допустимых значений. Следовательно, в этом узле использование МФПС не обеспечит требуемого срока службы. Проверка работоспособности подшипников из СФД, обладающих значительно большей нагрузочной способностью, дала положительные результаты. [c.98]

Преимущество ТПС перед металлофторопластовыми подшипниками (группа 29) особенно проявляется в узлах со значительными нагрузками. Так, в опорах фрикционной муфты токарновинторезных станков износ металлофторопластовых подшипников за 1,5 года двусменной работы достиг предельных значений. Следовательно, эти подшипники не вырабатывают требуемый срок службы. Проверка работоспособности подшипников из СФД, обладающих значительно большей нагрузочной способностью, дала хорошие результаты. [c.131]

Определяют нагрузки, действующие на подшипники сателлитов. Окружная сила в зацеплении центрального колеса 1 с сателлитом 2 (см. рис. 4.7, а) равна рц окружная сила в зацеплении сателлита с центральным колесом 3 Fai=Fii, распорные силы fria= = — frs2 (на рис. не показаны). Таким образом, на ось сателлита в вертикальном направлении нагрузки нет, а в горизонтальном действует удвоенная окружная сила, и подшипники находятся в тяжелых условиях. В связи с этим максимальная мощность (при расположении подшипников качения внутри сателлитов), передаваемая редуктором, во многих случаях лимитируется не нагрузочной способностью зацепления, а работоспособностью подшипников сателлитов. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...