Распределение тепловой нагрузки

Вопросы оптимального распределения тепловой нагрузки между источниками возникли в связи со следующими обстоятельствами. Начиная с температуры наружного воздуха (1 ), равной +0,5° j нагрузка РК может постепенно передаваться на ТЭЦ, и при = = 7,5°G полностью ею обеспечиваться. Дополнительная годовая выработка тепловой энергии при этом составляет 1,63 млн ГДж, что позволяет получить экономию затрат на топливо в 1,6 млн руб./год. Кроме того, оптимальное распределение тепловой нагрузки между РК в течение отопительного периода дает дополнительную экономию затрат на топливо в размере 1,5 млн руб./год. Поэтому было необходимо определить эффективность реализации оптимального распределения нагрузки между источниками, учитывая необходимый объем реконструкции тепловых сетей и возможность организации режимов их работы. [c.138]

Ещё большее значение имеет характер распределения тепловой нагрузки котлоагрегата между отдельными его элементами, зависящий, с одной стороны, от заданных параметров пара (его давления и температуры), а с другой — от выбора проектировщиком способа теплообмена — радиационного или конвективного. [c.54]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

В качестве примера рассмотрим поведение коэффициента теплоотдачи по длине при синусоидальном распределении тепловой нагрузки [c.118]

Рис. 5.17. Распределение чисел Ки по длине трубы при синусоидальном распределении тепловой нагрузки [81]

В работе [81] исследовалась локальная теплоотдача к ртути в круглой трубе при синусоидальном распределении тепловой нагрузки вдоль стенки. Результаты этих экспериментов пред- [c.126]

Ухудшение теплообмена возникает при равномерном распределении тепловой нагрузки по длине канала всегда в сечениях, [c.174]

Распределение тепловой нагрузки Приближенное значение отношения [c.220]

Рис. 4.75. Распределение тепловой нагрузки между теплонасосной установкой и пиковой котельной

На рис. 4.74 показана принципиальная схема такой теплоснабжающей станции с двумя источниками теплоты (теплонасосной установкой и пиковой котельной), а на рис. 4.75 показано распределение тепловой нагрузки между этими установками. [c.368]

Такой выбор параметра интегрирования обеспечивает применимость соотношения (4.20) для расчета Арп. к не только при равномерном распределении тепловой нагрузки по длине трубы, но и в случае убывающего, возрастающего, а также более сложного закона распределения. [c.58]

В результате выполненных исследований установлен характер изменения суммарной тепловой нагрузки ТЭЦ в зависимости от пределов колебаний тепловой нагрузки потребителей в t-u году. Зависимость A<2s(f) = = / (Л( 2() приведена на рис. 8.2. В расчетах принято, что тепловая нагрузка отдельных потребителей распределяется по равномерному закону. Построения рис. 8.2 выполнены при разных значениях обеспеченности [160, 161] и числе потребителей К 10. Расчеты показали, что вид закона распределения тепловой нагрузки потребителей мало влияет на характер распределения суммарной тепловой нагрузки всех потребителей при К > 10. [c.192]

Рис. 1. Горизонтальное распределение тепловой нагрузки экранов топки парового котла по расчету (сплошная линия) и по опытным данным

Отмечается практическое значение предлагаемой методики, которая в частности открывает перспективы для учета распределения тепловых нагрузок поверхностей нагрева. Получено, например, хоро-щее совпадение теоретического и опытного распределения тепловой нагрузки стен топки котельного агрегата. [c.302]

Распределение тепловой нагрузки по поверхности теплообмена системы парообразования и ее величина [c.162]

Теплоотдача к турбулентному потоку газа в трубах при синусоидальном распределении тепловой нагрузки и переменных физических свойствах газа. ....................................................89 [c.348]

Очень важно добиваться не только равномерности распределения тепловой нагрузки по экранным поверхностям нагрева, но и равномерного заполнения топочного объема продуктами горения. Если горелки размещены неудачно, то в топке образуются застойные зоны, равномерность эвакуации продуктов горения из топки нарушается и возникают пульсации разрежения в топке. Это в свою очередь неблагоприятно отражается на ста- [c.224]

Выше в качестве методического приема, упрощающего расчеты, показатели работы дополнительной турбины рассматривались отдельно. В действительности же пиковые тепловые нагрузки будут в той или иной пропорции распределяться между всеми работающими турбинами. Но это не меняет сделанных выше выводов, так как суммарный отпуск отборного пара от ТЭЦ не зависит от режима работы отдельных турбин и суммарная выработка ТЭЦ электроэнергии на тепловом потреблении будет практически одинаковой при любом распределении тепловой нагрузки между турбинами. Возможные поправки за счет второстепенных факторов могут изменить полученные численные показатели только на несколько процентов и дать гораздо меньшую поправку, чем, например, учет неоднозначности исходной информации (см. рис. 4.6). [c.107]

Коэффициенты с , Сщ, находят по формулам (2.17)—(2.19). Множитель учитывает влияние на условия теплообмена неравномерности распределения тепловой нагрузки и вычисляется по формуле [45] [c.192]

Подогреватель ПСГ-2 может питаться паром как из линии регулируемого отбора, так и из линии за регулирующим клапаном НД ПТ. Это обеспечивает возможность более равномерного распределения тепловой нагрузки по ступеням подогрева сетевой воды и снижение нагрузки охладителя конденсата греющего пара, устанавливаемого за ПСГ-1, необходимое для обеспечения требуемых температур конденсата перед БОУ и сырой воды подпитки теплосети перед декарбонизатором. [c.403]

При консервативности закона теплообмена к распределению тепловой нагрузки получаем [c.144]

Принимая Б/2= 0,0128 и т = 0,25, из уравнения (7-2-67) получаем уравнение, выведенное ранее для случая обтекания плоской пластины. Таким образом, из консервативности закона теплообмена к изменению скорости вдоль обтекаемого тела следует, что при любых законах изменения скорости и при постоянной тепловой нагрузке будет справедливо уравнение для плоской пластины, если в критерий Rea вводить локальные значения параметров невозмущенного потока. Легко показать, что этот вывод можно распространить и на более общий случай произвольного распределения тепловой нагрузки. [c.144]

Этот метод расчета можно распространить и на случай произвольного закона распределения тепловой нагрузки. В этом случае вместо уравнения (7-4-54) следует воспользоваться уравнением (7-4-42). [c.169]

Используя гипотезу о консервативности закона теплообмена к изменению граничных условий, можно предложить метод расчета теплового пограничного слоя в длинном цилиндрическом канале для произвольного закона распределения тепловой нагрузки по [c.174]

Для заданного распределения тепловой нагрузки [c.307]

Отсюда также следует, что при течении газа в начальном участке трубы при постоянной тепловой нагрузке должна точно подтверждаться формула (2.58). При других граничных условиях опытные точки, строго говоря, отклоняются от этой зависимости. В случае произвольного распределения тепловой нагрузки интеграл уравнения энергии равен [c.39]

Неравномерность распределения тепловой нагрузки является основной причиной выхода из строя чугунных секционных котлов при работе на газе и мазуте. Отдельные секции котлов нагреваются неодинаково и, как еледствие этого, в металле возникают термические напряжения. Тип и расположение используемых газогорелоч-ных уетройств определяют степень неравномерности тепловыделения в топке котла. Чтобы уменьшить эту неравномерность, целесообразно распределить горелки по поду топки при расположении их с фронта неравномерность тепловых напряжений секций увеличивается. [c.45]

Часть экспериментальных данных, п])инедопных на фиг. 1 и 2, показывает, что эти данные нельзя удовлетворительно объяснить ни гипотезой локальных условий, ни гипотезой интегральных условий. Однако обработка этих данных на основании описанной выше модели приводит к удовлетворительным результатам, как это видно из фиг. 5. При каждом значошш массовой скорости эти экспериментальные данные можно использовать для определения участка, на котором возникает кризис при каждом исследованном распределении тепловой нагрузки по длине. В идеальном случае этот участок должен сводиться к линии, определяющей сечение, в котором возникает кризис. Однако, учитывая сделанные выше предположення, а такл е естественный разброс экспериментальных данных, можно ожидать, что экспериментальные данные не будут ложиться на одну прямую, а образуют полосу некоторой ширины. [c.220]

Представленные в [79, 83, 101 ] выражения для расчета (Дрп. к1 Ро)т1. т в случае равномерного распределения тепловой нагрузки по длине трубы дают близкие результаты. Однако в реальных парогенераторах имеет место весьма существенная неравномерность теплоиодвода по длине парогенерирующих каналов, в том числе и на участке поверхностного кипения. Это обстоятельство в работах [79, 831 не учитывается. Кроме того, в них перепад давления на участках с поверхностным кипением определялся по среднему недогреву жидкости, что является основным недостатком методики. Действительно, по данным [101 ], зависимость от длины участка носит существенно нелинейный характер и рассчитанные по среднему недогреву значения потерь давления могут сильно отличаться от их среднеинтегральных величин, особенно для длинных участков. [c.57]

В последующих работах [80, 99 ] метод Локкарта—Мартинелли был распространен на течение кипящей жидкости с равномерным распределением тепловой нагрузки по длине трубы. [c.60]

Определение величины локальной тепловой лагрузки в толках котлоагрегатов сопряжено со значительными трудностями. Поэтому долгое время при интерпретации результатов промышленных исследований распределение тепловой нагрузки характеризовалось лишь качественно по таким косвенным показателям, как температура факела, определяемая также косвенным путем с помощью оптических пирометров. [c.112]

Фиг. 56. Распределение тепловой нагрузки по длине трубки Фильда — Эммета

Если к — количество источников тепло , то процесс оптимизации распределения тепловой нагрузки между источниками производится за X X /> шагов по naipysix. [c.119]

Формула (5.32) в припципе может быть использована для определения предельной концентрации соли на входе в трубу (соответствующей началу отложений) н при произвольном распределении тепловой нагрузки по ее длине. Однако для выполнения этих расчетов необходимо иметь информацию о влиянии распределения тепловой нагрузки на локальные значения коэффициентов теплоотдачи. К сожалению, в настоящее время такой информации не имеется. Учитывая консервативность свойств турбулентного пограничного слоя к изменению граничных условий, мон но сделать предположение, что коэффициент теплоотдачи определяется только локальными параметрами в данном сечении трубы. Тогда по формуле (5.32) можно определить предельные концентрации на входе при произвольном распределении тепловой нагрузки по длине трубы. [c.226]

Кириллов П. Л. Расчет критических тепловых нагрузок при кипении в трубах воды, недогрето11 до температуры насыщения (равномерное распределение тепловой нагрузки).— В кн. Кризис теплообмена при кипении в каналах. Обнинск ФЭИ, 1974, с. 100—173. [c.356]

Из уравнения (13) в частности следует, что в зоне действия кризиса теплообмена второго рода закон распределения тепловой нагрузки по длине канала иокет оказывать влияние на величину предельно допустимого теплосьема, изменяя интенсивность и протяяенность зоны орошения. [c.274]

Входыми величинами (возмущениями) в этой системе уравнений являются приращения давления Д/Ji (т) и тепловой нагрузки q(z, т), входных значений расхода АЛ (О, т) и энтальпии Д((0, т). Закон распределения тепловой нагрузки по длине и изменение всех воздействий во времени предполагаются заданными. [c.68]

График, представленный на рис. 11-7, дает лишь самое общее представление о возможном распределении тепловой нагрузки между радиационными и конвективными поверхностями нагрева котла. В действительности процесс теплоотдачи от продуктов горения к поверхностям нагрева зависит не только от температурных и оптических, но и от аэродинамических факторов. Другими словами, неравномерность скоростных и T Minepa-турных полей может существенно влиять па интенсивность теплообменных процессов в топке. Кроме того, важно учитывать наличие в топке вторичных излучателей, роль которых обычно выполняют огнеупорные детали горелок и топки. [c.224]

В. В. Кириллова, Цзюй Цзы-Сяна и В. Н. Майданика (Л. 87]. Опыты проведены при существенном изменении тепловой нагрузки по длине канала (например, в опыте 13—И—в 6 раз). Как видно из графиков, предлагаемая методика расчета дает удовлетворительные результаты и правильно учитывает влияние как распределения тепловой нагрузки, так и температурного фактора на интенсивность теплообмена газа в трубе в области стабилизированного течения. В работе Я. М. Визеля [Л. 8] предложенный метод распространяется на случай диффузионной задачи (конденсация пара из парогазовой смеси). [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...