Оптимальные геометрические параметры режущей части фрез

При заточке и доводке фрез должны быть обеспечены оптимальные геометрические параметры режущей части фрез и минимальное биение режущих кромок. Высокую точность фрез для обдирного фрезерования с биением зубьев 0,02 — 0,05 мм оо главной и переходной кромкам, с биением 0,01—0,06 мм по торцовой режущей кромке, а также фрез для чистового фрезерования с биением 0,01—0,03 мм (в зависимости от диаметра и числа зубьев) можно обеспечить [c.780]

Оптимальные геометрические параметры режущей части фрез [c.86]

Предпочтительнее взять второй вариант, так как здесь 2=10, а не 8, как в первом случае. Теперь для заданного обрабатываемого материала и материала режущей части фрезы (Р18) находим по таблицам оптимальные геометрические параметры режущей части f =15°, а = 8° [c.42]

Геометрические параметры режущей части твердосплавных фрез мало влияют а стойкость. Оптимальная геометрия для цилиндрического фрезерования а = 18° у = 5° со = 0- 20° для дискового фрезерования а = 18° у = 5° oi = ф1 = 4° со = 19°. [c.104]

Выбор режимов фрезерования. Выбрать режимы фрезерования означает, что для заданных условий обработки (материал и марка заготовки, ее профиль и размер) выбрать оптимальный тип и размер фрезы, марку материала фрезы и геометрические параметры режущей части, а также оптимальные параметры режимов фрезерования ширина фрезерования, глубина фрезерования, подача на зуб, скорость резания, число оборотов шпинделя, минутная по- [c.40]

Опыты по установлению оптимальной геометрии режущей части быстрорежущих фрез (диаметр фрезы 130 жж, глубина резания / = 2 мм, подача 5 = 0,1 мм/зуб, скорость резания и = 33 -ь86 м/мин, ширина фрезерования В = 70 мм) показали, что основные геометрические параметры соответствуют ранее указанным для твердосплавных фрез (стр. 152), за исключением угла Я, который рекомендуется принимать равным +10°. Кроме того, нижний предел для угла ф следует уменьшить до 30°, а переходную кромку выполнить радиусом г = 1 мм. [c.159]

Большое влияние на стойкость оказывают правильно выбранные геометрические параметры режущей части инструмента. В предыдущих главах подробно объяснялась сущность влияния изменения углов инструмента, например резца, на стойкость. При фрезеровании ВКПМ изменение главного заднего а, переднего у и других углов зуба фрезы таким же образом, как и при точении, влияет на стойкость, процесс стружкообразования и т. д., поэтому ограничимся лишь приведением оптимальных значений геометрических параметров, полученных путем экспериментальных исследований. [c.131]

Проведенные авторами исследования по определению рациональных значений геометрических параметров режущей части цилиндрических твердосплавных фрез были выполнены на консольно-фрезерном станке мод. 6Н81 однозубой цилиндрической фрезой диаметром О = 225 мм, оснащенной сменным ножом из твердого сплава ВК4. Обрабатывались заготовки электротехнического гетинакса марки Г по ГОСТу 2718-54 размером 480 X 120 X 12 мм. Все опыты были проведены при попутном фрезеровании при постоянных V = 670 м мин = 0,317 мм1зуб t = 2 мм. В процессе стойкостных испытаний определялись оптимальные значения переднего и заднего углов, угла спирали зуба, упрочняющей фаски на передней поверхности и цилиндрической ленточки на задней поверхности зуба фрезы. Во время опытов производились наблюдения за изнашиванием инструмента, характером стружкообразования, качеством и микронеровностями обработанной поверхности. Продолжительность основных опытов была равна 200 мин, что соответствует при выбранном режиме резания износу задней поверхности ножа из твердого сплава ВК4 на величину кз = 0,12 0,14 мм, которая была принята критерием затупления. [c.87]

Для различных типов фрез при обработке стекло- и углепластиков оптимальные геометрические параметры приведены в табл. 6.1 (эскизы конструкций этих фрез приведены на рис. 6.1—6.3). Приведенные в таблице геометрические параметры относятся к стандартным фрезам, имеющим специфическую для обработки ВКПМ заточку. Опыт показывает, что эффективно применение при обработке ВКПМ фрез с малым числом зубьев и с разборным креплением их в корпусе. Эти фрезы обладают универсальностью, так как путем замены ножей в корпусе можно производить различные виды фре- Таблица 6.1. Геометрические параметры режущей зерования. Примером та- части фрез для обработки ВКПМ [c.131]

Износоустойчивость различных твердых сплавов при фрезеровании гетинакса исследовалась на универсальном фрезерном станке мод. 6Н81 однозубыми цилиндрическими фрезами диаметром 225 мм (фиг. 32). Фреза 4 оснащалась ножами 5 с пластинками 3 из различных марок твердых сплавов ВК2, ВК4, ВК6, ВК8, Т15К6 и Т5КЮ. Режущая часть фрез имела оптимальные геометрические параметры передний угол у = +5° задний угол а= 18° и угол спирали зуба = 0°. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...