Кипение и конденсация

До сих пор изучались процессы, в которых рабочее тело не меняло своего агрегатного состояния. В данной же главе будут рассматриваться процессы кипения и конденсации, которые сопровождаются изменением агрегатного состояния рабочего тела. [c.450]

При каких условиях возникают процессы кипения и конденсации жидкости [c.455]

Для поверхностных аппаратов зачастую плотность потока массы между двумя фазами вещества (массовая нагрузка, массовое напряжение поверхности нагрева) / характеризует их производительность. В особенности это касается выпарных аппаратов если их производительность считать по испаренной влаге, то т = Р. Хотя / при этом связана с д простым соотношением д г или д = /Аг, каждая из этих характеристик (д и /) влияет на компоненты Rl термического сопротивления теплопередаче = Мд ( — на интенсивность образования накипи, д — на теплоотдачу при кипении и конденсации), поэтому приходится выполнять, вариантные расчеты, например по методу нагрузочных характеристик [35]. [c.12]

Во второй части приведены основные способы переноса теплоты теплопроводность, конвекция и тепловое излучение. Теплопроводность стационарная и нестационарная исследованы аналитически, методом аналогий и численно на ЭВМ. Конвективный теплообмен стационарный исследован методом теории пограничного слоя и экспериментально, а нестационарный — путем решения сопряженной задачи на ЭВМ. Рассмотрены различные методы расчета процессов аналитический, полуэмпирический, эмпирический и численный на ЭВМ. Описан теплообмен при кипении и конденсации. Рассмотрены примеры расчета теплообменных аппаратов. [c.4]

Испарение (кипение) и конденсация, плавление твердых тел и отвердевание расплавов — процессы теплообмена, отличительной чертой которых является выделение скрытой теплоты фазового перехода на поверхности раздела. Отвод теплоты от этой поверхности или подвод к ней осуществляется через соприкасающиеся фазы посредством теплопроводности, конвекции и, возможно, излучения. Поскольку физические свойства фаз (например, воды и пара) различны и скачкообразно изменяются при переходе через межфазную границу, то математическую формулировку процессов переноса составляют отдельно для каждой непрерывной фазы (см. пп. 1.1.2 и 1.1.3), после чего описывают механическое и тепловое взаимодействие между ними. [c.55]

При кипении и конденсации важную роль играют силы поверхностного натяжения. Обычно размеры реальных поверхностей теплоотдачи существенно превосходят такие внутренние масштабы, как капиллярная постоянная или критический радиус зародыша новой фазы. Необходимо, чтобы такое соотношение сохранялось и при переходе к мелкомасштабным моделям. Важно также обеспечить одинаковые характеристики смачиваемости (краевой угол смачивания) для оригинала и модели. [c.91]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ И КОНДЕНСАЦИИ [c.102]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ И КОНДЕНСАЦИИ 4-1. ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ [c.110]

Глава четвертая. Теплообмен при кипении и конденсации. . 110 [c.342]

КОРРОЗИЯ СТАЛЕЙ В УСЛОВИЯХ КИПЕНИЯ И КОНДЕНСАЦИИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ [c.279]

В табл. 18.4 дана характеристика коррозионной стойкости наиболее распространенных конструкционных материалов в зонах кипения и конденсации в потоке NjO. [c.280]

Таблица 18.4. Скорость коррозии, г/(м -ч), стали и сплавов в зонах кипения и конденсации технического

Кипение и конденсация в закрытых системах— компенсаторах объема, автоклавах. На рис. 4.8 изображен обычный контур компенсатора объема водного реактора с замкнутым циклом. В него входит сосуд, в [c.83]

Однако, как показал многолетний опыт эксплуатации теплофизических стендов и реакторных петлевых установок при п, у-излучении ядерного реактора в условиях эксплуатации в теплоносителе за счет термического и радиационно-термического разложения и коррозионных процессов появляются технологические примеси Н2О, НЫОз, N0, N2, N20 и др. В газожидкостном цикле с фазовыми переходами кипения и конденсации возникает неравномерность распределения технологических примесей с зонами обогащения по НЫОз, Н2О в испарителе N2, N0, N20 в газовой фазе конденсатора и др. [c.46]

Теоретические циклы компрессионных машин рассчитывают, исходя из следующих предположений процессы кипения и конденсации протекают при неизменных давлениях и температурах компрессор—идеальный без теплообмена, трения, дроссельных потерь, мёртвого пространства и утечек сжатие — адиабатическое понижение давления агента, поступающего из конденсатора в испаритель, происходит в дроссельном (регулирующем) вентиле в трубопроводах состояние агента не изменяется [ti]. [c.600]

Расчётные давления по первым и вторым расчётным условиям для всех агентов (кроме аммиака и фреона-12) выбираются по температурам кипения и конденсации, приведённым [c.638]

При регулировании производительности путём д р о с с е л и р о в а и и я всасывающей линии в зависимости от снижения теплопритока температуры кипения и конденсации также сближаются (фиг. 18). Условная температура насыщения ta, соответствующая давлению у всасывающего патрубка, резко снижается. Поэтому удельная затрата адиабатической мощности в турбокомпрессоре возрастает при понижении его производительности [c.689]

Большая группа работ посвящена экспериментальному исследованию гидродинамики и конвективного теплообмена (без изменения агрегатного состояния, при кипении и конденсации) и критических тепловых потоков при течении воды и пароводяных смесей в каналах различной геометрии (трубы, концентрические и эксцентрические кольцевые зазоры, меж-трубное пространство). Эти исследования были подчинены преимущественно задачам атомной энергетики. [c.6]

Критические давления фреонов в 4—8 раз, теплота парообразования примерно в 13 раз, коэффициент теплопроводности и поверхностное натяжение в 7 раз, теплоемкость и кинематическая вязкость в 5 раз меньше, чем у воды. Это обусловливает ряд особенностей процессов теплообмена при кипении и конденсации фреонов в сравнении с хорошо исследованной в этом смысле водой. [c.209]

Случай (5.5.29) практически реализуется, например, для воздуховодных смесей при температурах Т, с одной стороны, существенно ниже температуры кипения жидкости Ti ж существенно выше температуры конденсации газа Tg Tg ТTi,). Случай (5.5.30) реализуется при кипении и конденсации однокомпонентных жидкостей. [c.273]

Самсон Семенович Кутателадзс (1914—1986) — выдающийся советский ученый-теплофизик, академик АН СССР, известный своими работами, прежде всего, в области теплообмена при кипении и конденсации, а также при турбулентном течении в пограничном слое. [c.305]

В отличие от холодп льного коэффициента Карно, зависящего только от температур кипения и конденсации, холодильный коэффициент цикла с дросселированием зависит дополнительно и от свойств рабочего тела. Выбор типа хладагента для цикла с дросселированием оказывает значительное влияние на степень его термодинамического совершенства. Степень термодинамического совершенства цикла с регул1фующим вентилем определяется отношением холодильного коэффициента Вр. в рассматриваемого цикла к холодильному коэффициенту цикла Карно ек, осуществляемого в том же интервале температур [c.32]

С ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ П/ПРОГРАММА-ФУНКЦИЯ Ш ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМОДИНАМИ-С ЧЕСКИХ СВОЙСТВ АЗОТА НА ЛИНИЯХ КИПЕНИЯ И КОНДЕНСАЦИИ В ЗАВИСИ-С МОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТ>Т Ы (TEMPER). МАССИВ [c.363]

Волошко А. А, Внутренние физические характеристики процесса парообразования.— В кн. Теплообмен и гидро- и газодинамика при кипении и конденсации. Новосибирск, 1979, с. 6—10. См. также Волошко А. А., Вургафт А. В. Динамика отрыва парового пузыря при кипении в условиях свободного движения.—ИФЖ, 1970, т. XIX, № 1, с. 15--20. [c.437]

Кутателадзе С. С. Основные формулы термогидродинамики пузырькового кипения. — В кн. Теплопередача при кипении и конденсации. Новосибирск, 1978, с. 5—20. [c.440]

В нитрине скорость коррозии в зонах кипения и конденсации в среднем на два порядка ниже, чем в техническом N2O4, и уменьшается с увеличением продолжительности испытаний (табл. 18.6, 18.7). Не наблюдается межкристаллитной коррозии и характерной для N2O4 в этой зоне температур щелевой коррозии. [c.282]

В условиях кипения и конденсации [1.28—1.30] скорость коррозии нержавеющих сталей увеличивается в 10 раз и идет с убылью веса, не стабилизируясь во времени. Так, коррозия стали Х18Н10Т в области кипения протекает со скоростью 0,04— 0,12 г/м -час, в зоне конденсации — со скоростью 0,02— 0,05 г/м - час. Это связано, по-видимому, с увеличением концентрации НКОэ и НаО в пристенном слое жидкости, так как эти примеси относительно четырехокиси азота [c.31]

Для уменьшения скорости коррозии в зоне кипения и конденсации в четырехокись азота вводилась антикоррозионная добавка (такой теплоноситель получил название нитрин ). Отличие теплофизических свойств чистой N2O4 и нитрина незначительное. Исследования на отдельных образцах, а также анализ результатов эксплуатации узлов экспериментальных стендов показывают, что при работе на витрине скорость коррозии нержавеющих сталей в опасных зонах резко снизилась и составляет в зоне кипения 0,001—0,002 г/м -час в зоне конденсации 0,001—0,004 г/м -час. Стали не подвергаются специфическим видам коррозии (МКК, КР, пит-тинг и т. д.). Образующаяся окисная пленка обладает высокой пластичностью и прочно связана с металлом. [c.32]

Для технической Ыг04 в зоне кипения и конденсации в отличие от высокотемпературной зоны проявляется зависимость коррозионной стойкости сталей от их состава. Наряду со значительной общей коррозией наблюдаются специфические виды коррозии — межкристаллитная (МКК) и коррозионное растрескивание (КР) для сплавов на основе N1 и Т1, тогда как сплавы на основе Ре не подвержены КР, а с увеличением Сг КР уменьшается. [c.50]

Снизить коррозионную активность можно введением в систему окиси азота, которая смещает динамическое равновесие в сторону N264 и Н2О и тем самым выводит НМОз из системы. Ингибирующее действие N0 отчетливо проявляется во всех элементах циркуляционного контура на N264, включая высокотемпературную однофазную зону, но особенно отчетливо выражается для зоны кипения и конденсации при повышенных содержаниях примесей Н2О и НЫОз (табл. 2.1) [1.19, 2.18]. [c.51]

При регулировании производительности путём изменения числа оборотов компрессора, в зависимости от изменения те-плопритока, температуры кипения и конденсации сближаются, и удельная затрата адиабатической мощности заметно снижается (фиг. 17). Удельная затрата эффективной мощности проходит через минимум вследствие снижения адиабатического к. п. д. Если число [c.689]

Аагрузочная характеристика теплообменного аппарата. Иногда для определения коэффициента теплопередачи (например, при кипении и конденсации) требуется знать неизвестные в начальной стадии теплового расчета величины q и At. С этой целью проводят ряд последовательных приближений, задаваясь q и At и проверяя затем их значения. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...