УГЛЕРОДИСТ Обрабатываемость относительная

Увеличение рабочих усилий при обкатке до 5000—6000 кг разрешает довести толщину наклепанного поверхностного слоя до 12—14 мм на углеродистых сталях и 6—7 мм на легированных. Относительное упрочнение ослабленного поверхностного слоя повышает сопротивление усталости даже при сравнительно малом отношении толщины наклепанного слоя к обрабатываемому диаметру. Иногда при упрочнении валов малой жесткости приходится создавать специальные приспособления охватывающего типа с уравновешиванием возникающих усилий. Для упрочнения внутренних поверхностей также иногда создают специальные приспособления. [c.218]

Специальным видом конструкционной стали является углеродистая и легированная сталь, применяемая для изготовления рессор, буферов и пружин в машиностроении и транспорте. Эти детали работают преимущественно в условиях воспринятия динамических нагрузок — толчков и сотрясений или многократных вибрационных колебаний нагрузки, а также при длительных плавно изменяющихся напряжениях (пружины, применяемые в качестве аккумуляторов энергии). Металл для этих деталей, во избежание их поломок или осадки, должен обладать высокими пределами упругости и выносливости (усталости) при достаточной вязкости. Поэтому для изготовления таких деталей применяется термически обрабатываемая сталь ряда марок, общим признаком которых является относительно высокое содержание углерода (0,5—1,20/о). Наряду с более дешёвыми углеродистыми марками для ответственных рессор и пружин применяются марки с повышенным содержанием кремния и марганца. Для весьма напряжённых деталей, подвергающихся многократным переменным нагрузкам, применяются. легированные марки с присадкой хрома и ванадия, а для работающих при особых условиях — также вольфрама или никеля. [c.387]

Обработка резцами производится на токарных, револьверных, расточных, карусельных, строгальных,долбежных станках. Резцы различаются по виду обработки — проходные, подрезные, отрезные, прорезные, расточные, галтельные, резьбовые и фасонные по характеру обработки — обдирочные (черновые), чистовые из первой группы выделяются резцы для силового точения из второй — для тонкого точения по направлению подачи относительно обрабатываемой летали в плоскости X0Z (фиг. 1) — на радиальные и тангенциальные и в плоскости XOY — правые и левые по конструкции головки — прямые, отогнутые, изогнутые, оттянутые, по виду режущего материала— твердосплавные, минералокерамические, быстрорежущие, из легированной, углеродистой стали по способу изготовления — цельные с головкой, сделанной заодно целое со стержнем, и составные, с приваренной пластиной, с установленной пластиной. [c.18]

Обрабатываемость сталей и сплавов резанием оценена по скорости резания, соответствующей 60-минутной стойкости резцов, v o и выражена коэффициентом Ку для условий точения твердосплавным инструментом и инструментами из быстрорежущей стали по отношению к эталонной стали. В качестве эталонной стали принята углеродистая сталь 45 (179 НВ и Ов = 650 Н/мм ), скорость резания V60 которой принята за единицу. Коэффициент относительной обрабатываемости данной стали для условий точения твердосплавными резцами [c.18]

Когда металлорежущие станки превратились в машины, т. е. когда стало возможным закреплять инструмент в суппорте станка, а не в руке рабочего, и передвигать его относительно обрабатываемой детали также станком, а не рукой рабочего, — резцы делали из углеродистой стали и работать они могли с весьма небольшими скоростями резания— 8-ь10 м/мин. В 1900 г, Тейлором и Уайтом (США) была получена быстрорежущая сталь, содержащая 17—18% вольфрама и 5% хрома. Резцы из нее смогли обрабатывать стальные оси со скоростью резания 20— 25 м/мин. В дальнейшем к быстрорежущей стали было добавлено незначительное количество ванадия, кобальта. Возрастание (в три-пять раз) производительности режущих сталей объясняется включением в них разнообразных карбидов названных металлов — собственно режущих элементов. В 20-х годах начали появляться режущие сплавы, отличающиеся высокой твердостью, так например, вольфрамо-кобальтовые [c.17]

Обрабатываемость углеродистых и легированных сталей определена относительно стали 45 с в = 750 МПа. [c.34]

Ориентировочные данные об относительной обрабатываемости титановых сплавов при точении приведены в табл. 39. Сравнение производится с обрабатываемостью одной из наиболее распространенных марок углеродистых сталей — со сталью 45. [c.111]

В табл. 122 приведены полученные из опытов данные, характеризующие обрабатываемость испытанных сталей и сплавов по величине силы Здесь же имеются данные о силе ру. Относительные значения сил Рг и Ру для жаропрочных и титановых материалов получены путем сопоставления их с теми же силами для углеродистой стали 45, величина которых принята за единицу. [c.363]

Повышение твёрдости стали с повышением содержания углерода в пределах одной группы ухудшает обрабатываемость стали, однако обрабатываемость низкоуглеродистой стали 08 с твёрдостью 120 Нд и с пределом прочности при растяжении = 32—42 кг1мм при относительном удлинении 2 = 25% оказывается ниже обрабатываемости углеродистой стали 40 с 44 = 50—65 кг1мм и 1 = 16%. Это объясняется более высокой вязкостью стали 08 по сравнению со сталью 40. [c.349]

Смазочным действием СОЖ можно объяснить ряд фактов проявления технологических свойств СОЖ в различных условиях обработки резанием, и в первую очередь разное действие одних и тех же СОЖ при обработке различных обрабатываемых материалов или однога и того же обрабатываемого материала на разных режимах резания или инструментами из разных инструментальных материалов. Как правило, по мере перехода к труднообрабатываемым материалам (нержавеющим и жаропрочным отялям и сплавам) возрастает относительная эффективность масляных СОЖ, содержащих химически активные присадки, в то время как при резании углеродистых [c.126]

Смазочное действие СОЖ на водной основе и масел без присадок возможно обусловлено созданием на трущихся поверхностях окисных пленок и комплексных соединений. При обработке углеродистых и легированных сталей, сравнительно легко окисляющихся, создаются благоприятные условия для образования окисных пленок, прежде всего на, поверхностях обрабатываемого материала (обрабатываемой поверхности и стружке), находящихся в контакте с поверхностями инструмента. Напротив, при резании трудноокисля-емых нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов высокая окислительная способность СОЖ может привести к более интенсивному окислению контактных поверхностей инструмента и повышенному их износу. К тому же окисные пленки и комплексные соединения, создаваемые испытанными водными СОЖ и чистыми минеральными маслами, обладают обычно более низкими антифрикционными свойствами, чем пленки, образованные химически активными присадками в СОЖ. При трении трудноокисляемых сталей и сплавов, когда необходимый смазочный эффект создается за счет химически активных присадок в СОЖ, возможно образование относительно более прочной связи между органическим соединением, содержащим кислород, азот, серу, фосфор, галогены и другие элементы с металлической поверхностью (ювенильной или окисленной). [c.127]

Углеродистые инструментальные стали марок УША, УПА, У12А применяются для изготовления режущего инструмента, работающего с малыми скоростями резания (до 10 м1мин). Углеродистая инструментальная сталь относительно быстро изнашивается. При температурах 200—250° С она теряет свою твердость. Твердость режущей части инструмента после закалки и отпуска колеблется в пределах НРС 60—63. В процессе термической обработки углеродистая инструментальная сталь склонна к образованию трещин. Инструмент, изготовленный из этой стали, весьма чувствителен к отжигу режущих кромок при его заточке. Основными преимуществами углеродистых сталей по сравнению с другими инструментальными сталями является их хорошая обрабатываемость благодаря низкой твердости НВ 165— 175) в отожженном состоянии, а также невысокая стоимость. Из углеродистой инструментальной стали изготовляются напильники, метчики, плашки, сверла, ножовочные полотна и т. д. [c.7]

Ленточные пилы имеют перед циркулярными пилами для холодной резки преимущество незначительной ширины распиловки, т. к. могут быть изготовлены значительно тоньше. В результате при меньшей затрате силы на распиловку они дают незначительные потери материала. Вследствие постоянного поступательного движения резания они производительнее ножовочных полотен. Относительно зубьев остается в силе то же, что и для ножовочных полотен. Шаг делается тем меньше, чем тверже материал и чем меньше сечение обрабатываемого предмета. Зубья в большинстве разведены, а волнистые зубья применяются только при резке очень малых сечений или тонких труб. Как материал применяется только чисто углеродистая сталь или низко легированные стали, так как у лент иа быстрорежущей стали встречаются затруднения в направлении их через шкивы пильного станка. Оба конца для получения бесконечной ленты спаиваются твердым припоем, а в последнее время соединяют при помощи точечной сварки. После затупления ленточные пилы можно точить на специальных станках. Кроме того представляется возможньпг использовать их как пилы для резки плавлением, если точка их более невозможна при этом их пускают со скоростью 80—100 м/ск. Эти пилы применяют для резки листового материала до 3 мм толщиною. Обыкновенные ленточные пилы широко применяют в литеи-ных для отрезки литников и прибылей, для фасонной резки по кривым и т. п. [c.153]

Для черновой обработки стальных заготовок применяют инструмент с пластинами из сплавов Т5К10, а при чистовой обработке— инструмент с пластинами из сплава Т15К6. Инструменты из твердого сплава работают с высокой скоростью резания и обеспечивают наименьшую шероховатость обрабатываемой поверхности. Из быстрорежущих сталей изготовляют инструмент, работающий при относительно высоких скоростях резания, и сложный по конфигурации инструмент. Из углеродистых инструментальных сталей изготовляют ручные инструменты (метчики, плашки и др.). Для отделочной обработки используются алмазные инструменты. Расходы, связанные с использованием режущего инструмента, — одна из составляющих себестоимости продукции. [c.314]

Процессу резания свойственна очень высокая степень деформации и соответственно этому большая величина сдвигающих напряжений на условной плоскости сдвига. На рис. 63 показано сопоставление зависимостей между сдвигающими напряжениями и относительным сдвигом при резании и при механических испытаниях углеродистых и легированных сталей. Как видно, величина относительного сдвига при резании в 2,5 — 3 раза, а сдвигающих напряжений в 1,5 раза больше, чем при растяжении и сжатии. Характерным является то, что при такой высокой степени деформации срезаемого слоя напряжение сдвигу не зависит от условий резания, а определяется только свойствами материала обрабатываемой детали. Например, по данным Н. Н. Зорева [28], при резании детали из стали ЗОХ при изменении переднего угла резца в пределах 0—40° и скорости резания 45—145 м/мин значения сдвигающих напряжений на условной плоскости сдвига колеблются в пределах всего 7%. Такое же заключение можно сделать на основании рис. 63, где изменение подачи от 0,156 до 0,51 мм/об практически не вызывает изменения величины т. Незначительное влияние степени деформации на сопротивление деформации по условной плоскости сдвига объясняется тем, что при резании материал обрабатываемой детали претерпевает столь высокую дефор-мированность, что его запас пластичности исчерпывается, а упрочнение приближается к пре- [c.104]

Обрабатываемость различных материалов характери уется коэффициентом Км , выражающим отношение скорости данного материала к скорости материала, принятого за эталон, при одинаковых условиях обработки. Чем выше значение Км, , тем обрабатываемость материала лучше. Например, для конструкционных низколегированных хромистых и хромоникелевых сталей Км = 0,8 для нержавеющей стали Км = 0,50,6 для силумина и дуралюмина Км = 4 6. Значения Км даны относительно углеродистой стали (а = 75 кПмм ) [43]. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...