Упруго-пластические деформации стержней

Упруго-пластические деформации стержней при растяжении и сжатии. [c.197]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ 199 [c.199]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ 201 [c.201]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ 203 [c.203]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ 205 [c.205]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [c.62]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [гЛ. ТТ [c.64]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ, 1] [c.66]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [гЛ. П [c.68]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. П [c.72]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. II [c.100]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. И [c.146]

Используя наряду с законом Гука зависимость (19.2), можно построить теорию упруго-пластических деформаций стержней и балок при линейном упрочнении материала. Рассмотрим, например, случай простого растяжения стального стержня. В упругой стадии имеем известную формулу [c.549]

В дальнейшем мы не будем применять метод А. В. Верховского для определения касательных напряжений. Для чисто упругой деформации мы непосредственно используем результат, полученный А. В. Верховским для напряжений, нормальных к соответствующим сечениям. Для упруго-пластической деформации и для деформации ползучести используем деформационные гипотезы А. В. Верховского, подобно тому, как гипотеза плоских сечений при изгибе стержней постоянного сечения используется для упруго-пластической стадии деформации [13] и стадии ползучести [14]. Однако в этих случаях напряжения, нормальные к соответствующим сечениям, должны быть определены на основании соответствующих нелинейных зависимостей между напряжениями и деформациями (или скоростями деформации). При этом плоская деформация приближенно заменяется линейным напряженным состоянием. [c.129]

Рассмотреть предельное состояние круглого (радиус а) цилиндрического стержня при одновременном кручении и растяжении (исходить из уравнений-теории упруго-пластических деформаций при условии несжимаемости поперечные сечения остаются плоскими и поворачиваются целиком, отличны от нуля лишь компоненты напряжения г ) найти распределение напряжений и значения осевой силы и крутящего момента. [c.132]

Лишь после опубликования работ Ф. Шенли, выдвинувшего новый подход к рассмотрению процесса потери устойчивости при упруго-пластической деформации сжатого стержня (1946 г.), стало возможным обобщение формулы Эйлера и на неупругую область. Рассматривая потерю устойчивости как процесс, происходящий в движении при непрерывном возрастании сжимающих сил, Шенли по существу вновь возвратился к считавшейся неверной первоначальной формуле Энгессера (27.18) с касательным модулем упругости Ei (поскольку при малом искривлении оси стержня в момент потери устойчивости возрастание сил Р на величину ДР снимает разгрузку волокон на выпуклой стороне вследствие дополнительного сжатия). [c.462]

При одноосном напряженном роетоянии (стержни) расчеты на устойчивость можно производить, пользуясь тем или иным критерием и диаграммой растяжения материала. При двухосном напряженном состоянии (пластины, оболочки) этого оказывается недостаточно. В этом случае необходимо иметь зависимость между напряжениями и деформациями за пределом упругости. Эти зависимости определяются теориями пластичности. Все известные теории пластичности относятся или к деформационным теориям или к теориям течения. В деформационных теориях устанавливаются связи непосредственно между напряжениями и деформациями, а в теориях течения — между малыми приращениями деформаций и напряжений и напряжениями. Из дефор. мационных теорий наибольшее распространение получила теория малых упруго-пластических деформаций, развитая Генки [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...