Повышение пропускной способности турбин

ПОВЫШЕНИЕ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ ТУРБИНЫ [c.250]

Фиг. 18-1. Схема повышения пропускной способности поворотнолопастной турбины.

Из выражений (380)—(384) прежде всего видно, что тяговые характеристики турбины улучшаются (т. е. возрастают т и т ) с уменьшением коэффициента циркуляции на номинальном режиме т. е. со снижением работоспособности ступени. Увеличить момент можно путем повышения расхода газа и термодинамических параметров, используя при этом изменение пропускной способности турбинной решетки. [c.364]

Анализ уравнения (389) показывает, что повышение приемистости газотурбинных двигателей, т. е. сокращение времени т, может быть достигнуто уменьшением модуля машины, повышением частоты вращения холостого хода и частичных мощностей, а также повышением пропускной способности тяговой турбины в момент разгона путем, например, использования регулируемого соплового аппарата. [c.369]

По результатам испытаний реакторов обоих типов наиболее эффективным по массо-переносу вещества из газа в жидкость оказался аппарат с турбинной мешалкой под циркуляционным стаканом. В нем достигается лучшее диспергирование газа, и он устойчиво работает при повышенных газосодержаниях системы и даже на устойчивых пенах. Однако пропускная способность по газу у этого аппарата также невелика, он работает устойчиво только при [c.639]

Если принять, что расход пара через ЧНД не должен превышать максимальный, то из диаграммы (рис. 7.8) видно, что при конденсационном режиме (G =0) мощность турбины (точка ATi) будет меньше максимальной. Такое ограничение мощности турбины с регулируемым отбором пара при работе на конденсационном режиме является неоправданным. Номинальную мощность при конденсационном режиме можно получить за счет увеличения расхода пара через ЧНД, что обеспечивается повышением давления пара перед ЧНД. Режимы с расходами пара через ЧНД, превышающими ее пропускную способность при полностью открытых регулирующих органах ЧНД и номинальном давлении пара в регулируемом отборе, в диаграмме режимов выделяются в область повышенного давления в регулируемом отборе , которая на рис. 7.8 заштрихована. [c.210]

В первом десятилетии XX в. в странах Европы и Америки приступили к использованию энергии более мощных, в том числе и равнинных рек. Это потребовало повышения быстроходности и пропускной способности турбин. Удовлетворение потребности в быстроходности стало основным в гидротурбиностроепии и было достигнуто разработкой новой системы осевых реактивных турбин — поворотно-лопастных. Подобные конструкции были созданы профессором высшей школы в Брно В. Капланом после их длительного исследования па моделях с 1912 по 1916 г. Он коренным образом изменил форму и конструкцию рабочего колеса и добился резкого повышения быстроходности и пропускной способности турбин с вращающимися лопастями. [c.83]

На режим работы турбокомпрессора большее влияние оказывает пропускная способность турбины, чем настройка компрессора. Пропускная способность турбины зависит в основном от площади проходного сечения соплового аппарата. Изменяя даже в небольших пределах — (2—6%) это сечеиие, можно заметно повлиять на характеристику турбины при этом чем выше степень повышения давления в компрессоре, тем точнее должна быть настроена турбина для работы ТК на оптимальном режиме, так как с ростом характеристики компрессора становятся круче. Поэтому незначительное отклонение режима турбиньГот оптимального приводит к резкому снижению и к. п. д. компрессора. [c.320]

Ковшевая турбина снабжается обычно отклонителем, расположенным между соплом и рабочим колесом, который при уменьшении расхода через сопло автоматически врезается в струю и отклоняет ее от рабочего колеса. Это устройство позволяет медленно закрывать сопло, не создавая значительного повышения напора в трубопроводе от гидравлического удара и не вызывая чрезмерного увеличения числа оборотов турбины. Отклонитель, перерезаюш,ий струю вблизи выходного отверстия сопла, должен конечно оказать влияние на уменьшение пропускной способности сопла и вызвать, благодаря этому, гидравлический удар в трубопроводе. Влияние отклонителя на пропускную способность сопла находится экспериментально. Таким образом, в процессе закрытия сопла его пропускная способность зависит не только от относительного [c.151]

Последующее нагружение энергоблока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент 7 котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент S начинается профев турбопитательного насоса и переход на работу с ним в момент 9 (пуск турбины начинается на питательном электронасосе). К моменту I/ исчерпывается пропускная способность пускового узла котла. Поскольку весь этот этап нафужения осуществлялся при четырех полностью открытых регулирующих клапанах (из шести), то исчерпание пропускной способности котла происходит при достижении начального номинального давления. Это позволяет исключить этап перевода турбины с текущего давления на номинальное и избежать опасностей, о которых говорилось выше. Встроенная задвижка котла полностью открывается, а пусковой узел котла отключается. Дальнейший набор мощности осуществляется открытием РК № 5 (см. рис. 11.8). В результате в момент 72 нафужение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. Отключают обофев фланцевых соединений ЦВД и ЦСД-1. В последующие 20 мин температуры (q и выводятся на номинальные значения (в момент 75). [c.391]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Последующее нагружение блока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент VII котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент VIII начинается прогрев турбопитательного насоса и в момент IX переход на работу с ним (пуск турбины начинается при работе с питательным электронасосом). К моменту X исчерпывается пропускная способность пускового узла котла и производится перевод давления на номинальное (момент XI) с открытием встроенной задвижки котла и отключением его пускового узла. В момент XII нагружение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. В последующие 40 мин температуры /р и выводятся на номинальные значения (в момент Х1Щ. [c.461]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...