Образование влаги в турбинной ступени

Наиболее вероятным видом конденсации пара в турбинной ступени является образование капель влаги в кромочных следах и косых срезах [c.268]

В общем случае, когда на вход в турбинную ступень поступает влажный пар, за рабочей решеткой будет существовать несколько потоков частиц влаги жидкость, сброшенная с входных и выходных кромок рабочих лопаток частицы влаги, которые образовались при соударении о лопатки или сорванные с поверхности пленок влага, прошедшая рабочие каналы без контакта с лопатками и др. (см. ниже). Естественно, что процессы образования крупнодисперсной влаги во всех этих случаях также различны и будут зависеть от геометрических и режимных параметров. [c.271]

Для детальных расчетов важное значение имеет дисперсность влаги по сечениям. Дисперсность влаги но высоте турбинной ступени в большой степени зависит от места и форм образования влаги в проточной части турбины. Так, например, если влага образовалась в данной ступени в результате возникновения скачка конденсации, размер частиц при различных давлениях и градиентах расширения будет находиться в пределах (0,5 -<2)-10" м. Если влага образовалась в вихревых дорожках, [c.291]

Для надежной и эффективной работы турбоустановки важно иметь на входе в ЦВД пар при минимальной влажности (менее 0,2%), так как увеличение степени влажности перед ЦВД не только повышает радиационную опасность, но и снижает экономичность турбин, а также оказывает существенное влияние на работу первой турбинной ступени и на весь процесс образования и размеры частиц влаги в проточной части ЦВД. В то же время организация сепарации влаги при генерации пара должна полностью исключать попадание потоков влаги в турбину. [c.309]

Аналогичный характер отложений кор-розионно-активных веществ возможен на дисках турбинных ступеней, в зазорах шпоночных пазов и других элементах турбины, работающих в зонах малых концентраций влаги. В качестве примера на рис. 8.11 показано образование трещин на полотне насадного диска в ступени турбин при переходе через состояние насыщения (фазовый переход). [c.286]

В турбинах конденсационного типа несколько последних ступеней обычно работают в области влажного пара. В этой области в связи с процессом расширения пара происходит процесс образования (выпадения) влаги. [c.42]

Рассмотренная выше картина характерна для активных ступеней малой и средней веерности, а также для корневых сечений рабочих лопаток последних ступеней турбин. В периферийных сечениях ступеней большой веерности образование пленки и законы течения ее будут иными. Влага, попадающая на спинку лопатки, будет двигаться параллельно потоку пара, так как силы трения между паром и пленкой и кориолисовы силы действуют в одном направлении (рис. 13-23,6). [c.377]

Это объясняется тем, что все турбинные ступени ЦВД работают в областях дозвуковых скоростей, начальной влажности и развитой турбулентности, а ступени ЦНД, работаюш,ие во влажном паре, наряду с повышенной турбулентностью имеют развитое пространственное течение и значительное изменение параметров по высоте, что существенно снижает процессы спонтанного образования влаги. В отдельных случаях на рабочих лопатках активного типа может происходить спонтанная конденсация пара не во всем потоке, а лишь в зоне спинки и косого среза, даже в случае, если процесс расширения пара на выходе не пересекает зону Вильсона. Размер частиц при этом может достигать Гд = (1—3)-10" м, т. е. выше, чем для условий спонтанноTi конденсации в соплах Гд 0,3-10 м. [c.268]

Анализ показывает, что размер капель за счет кодденсацип пара на их поверхностях при прохождении всей проточной части турбины возрастет незначительно (приблизительно в два раза). Наряду с образованием влаги в вихрях за выходными кромками в турбинной ступени влага возникает также в зоне вторичных течений, в области отрывных течений. Эти процессы образования влаги наиболее характерны для нерасчетных режимов работы турбоустановки (при частичной нагрузке), когда обтекание турбинных решеток сопровождается развитым отрывом потока у корневой части ступеней и на входных кромках турбинных лопаток. [c.270]

Место возникновения жидкой фазы и ее виды в проточной части турбин в значительной мере влияют на экономичность и надежность работы турбоустановок. Определив место возникновения конденсата и размер возникающих капель, а также их дальнейший рост и образование н идкиx пленок, можно более точно рассчитать влияние влаги на снижение КПД турбинных ступеней, эрозионную устойчивость лопаток и более обоснованно выбрать конструкции влагоулавливающих устройств. [c.265]

На рис. рис. 7.6 приведены результаты исследований влиянпя степени влажности у за турбинной ступенью на модальный диаметр капель du-С ростом у начало, конденсации пара смещается вверх по потоку, т. е. происходит более рапнее начало образования влаги. Естественно, что более раннее начало конденсации пара приводит к образованию более крупных капель влаги в конце проточной части. Именно таковы результаты опытов в широком диапазоне изменения режима работы с ростом вланшости у увеличивается модальный размер капель d практически по линейному закону. На рис. 7.6 приводятся данные различных измерений кривые 1—3 отражают изменение d = f (у д) на периферии различных ступеней соответственно за 4, 6 и 7 ступенями при постоянной частоте вращения, но разных давлениях и окружных скоростях. Кривые 4—6 на рис. 7.6 отражают изменение d = f (и) за седьмой (последней) ступенью при г/2д = onst. [c.272]

Основными отличительными характеристиками ступеней-сепараторов второго типа являются специальное профилирование п обработка поверхностей сопловых и рабочих лопаток, малый относительный шаг рабочей решетки, увеличенный осевой зазор, малые теплоперепады и развитая система влагоулавливающих устройств [8.11]. Исследования МЭИ одного из вариантов такой ступени-сепаратора в двухвальной экспериментальной турбине [8.9] позволили установить важный момент — устойчивость эффективности сепарации влаги рабочей решеткой при изменении и с и) Б широком диапазоне (рис.8.20). В опытах было получено, что-эффективность сепарации влаги в зоне входных (камера А) и выходных (камера Б) кромок в зависимости от u/ меняется по-разному. С ростом отношения скоростей и/с (при u/ q 0,3) сепарация влаги над входными кромками рабочих лопаток начинает снижаться, а сепарация влаги за рабочим колесом возрастает. При этом суммарная эффективность влагоудаления остается практически неизменной при и/со = var. В опытах были получены весьма высокие суммарные значения коэффициента сепарации влаги. Очевидно, что с изменением режимных параметров (Re, у , %, рп/рж и др.), а также с изменением процесса образования влаги значения коэффициентов сепарации могут быть ниже. Однако приведенные исследования показывают, что во всех случаях турбинная ступень-сепаратор обладает суш,ественно более высокой сепарируюш,ей способностью, чем обычные турбинные ступени. [c.332]

До настоящего времени накоплено мало экспериментального материала по исследованию неподвижных и вращающихся решеток на влажном паре. Отсутствуют надежные данные, характеризующие структуру потока двухфазной среды, механизм образования потерь энергии, а также изменение основных аэродинамических характеристик решеток в достаточно широком диапазоне режимных и геометрических параметров. Особый недостаток ощущается в опытных и теоретическях исследованиях дисперсности и скоростей жидкой фазы в решетках турбинных ступеней. Для расчета экономичности проточных частей турбин, эрозии лопаток и сепарации влаги необходимо знать траектории движения капель, их взаимодействие с неподвижными и вращающимися лопаткамц, долю влаги, остающуюся на поверхностях в виде пленок, характер двил ения этих пленок под воздействием парового потока, центробежных и кориолисовых сил. Естественно, что отсутствие пе речис-лениых данных не позволяет решать задачи выбора оптимальных профилей сопловых и рабочих решеток, работающих на влажном паре. Следовательно, накопление опытных материалов, полученных методами дифференцированного изучения физических особенностей процесса, представляет большой теоретический и практический интерес. [c.50]

Медленное и постепенное понижение температуры раствора должно способствовать образованию крупнокристаллического сульфата аммония. Из последней ступени охлажденная пульпа (взвесь кристаллов сульфата аммония) стекает по барометрической трубе в гидравлический затвор 12, снабженный мешалкой. Отсюда пульпа непрерывно перекачивается в кристаллоприемник 13, где частично сгущается, далее пульпа-поступает на центрифугу 14. Маточный раствор из центрифуги и осветленный раствор из верхней части кристаллоприемника возвращаются в цикл через бак-смеситель 3, Отфугованные кристаллы сульфата аммония, содержащие 2—2,5% влаги, подаются транспортером 15 в полочную сушилку 16 турбинного типа. Сушка продукта производится воздухом, подогретым до 110—120 °С при помощи паровых змеевиков, расположенных по внутреннему периметру сушилки. Охлажденный готовый продукт (влажность 0,1—0,3%) передается на склад и в отделение упаковки. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...