Суммарные потери от влажности

СУММАРНЫЕ ПОТЕРИ ОТ ВЛАЖНОСТИ [c.204]

Взаимное влияние потерь энергии от влажности, особенно от крупных капель, побуждает их рассматривать совместно. Суммарные потери от влажности полностью выявляются лишь при сопоставлении с теоретической работой общей работы ступени, развиваемой как паровой, так и жидкой фазами. Для этого следует раздельно определять развиваемую в ступени мощность однородной части потока и мощность крупных капель. Последняя обычно отрицательна, но она может быть и положительной. [c.204]

Опытные коэффициенты суммарных потерь от влажности. [c.209]

В связи со всеми указанными явлениями наиболее ясную суммарную оценку потерь от влажности можно дать путем сравнения общей мощности, развиваемой однородным потоком и крупными каплями, с теоретической мощностью двухфазного потока. [c.176]

О недостатках различных методов измерений при исследовании потоков двухфазных сред говорилось в 4-1, Здесь следует только добавить, что оба экспериментальных метода не дают возможности разделить суммарные потерн на отдельные составляющие, перечисленные в начале этого параграфа. Это, естественно, затрудняет изыскание эффективных мер по уменьшению потерь от влажности. [c.84]

Результаты расчетов, проведенных по формуле (5-6), представлены на рис. 5-3. С ростом v суммарные потери в ступени уменьшаются. Потери от крупнодисперсной влаги (v = 0,3- 0,6) при и/со=0,5 оказываются приблизительно в 1,5—1,2 раза выше, чем потери от влажности в ступени с мелкодисперсной влагой (v=l). С ростом отношения /со суммарные потери возрастают за счет потерь от удара. Достоинством формулы (5-6) является то, что она позволяет в приближенных расчетах оценить влияние начального давления и доли крупнодисперсной влаги на экономичность турбинной ступени, работающей на влажном паре. К крупнодисперсной может быть отнесена вся влага, соприкасающаяся с поверхностями сопловых и рабочих решеток. Количество этой влаги рассчитывается по зависимостям, приведенным в гл. 3, а коэффициент скольжения -v на основании опытов с дозвуковыми турбинными ступенями принимается равным 0,4—0,5. [c.98]

Физические явления, приводящие к дополнительным потерям от влажности, еще не изучены до такой степени, чтобы предложить теоретическую расчетную формулу определения суммарных потерь. В настоящее время широко используют приближенную формулу [c.57]

Экономичность работы трактора в большой степени зависит от его ходовой части. Из сравнения рабочих балансов (фиг. 13), составленных по материалам испытаний на стерне нормальной влажности, следует 1) тракторы на металлических колёсах со шпорами имеют большие потери на самопередвижение потери на буксование у них быстро растут с увеличением тягового усилия 2) у тракторов аа пневматических шинах низкого давления потери на самопередвижение невелики, но буксование сильно растёт с увеличением тяговых усилий, особенно на рыхлых почвах н при повышенной влажности 3) у тракторов на гусеничном ходу потери на самопередвижение несколько выше, чем у тракторов на пневматиках, но благодаря хорошему сцеплению с почвой и малому буксованию суммарные потери у них ниже. [c.305]

Графики суммарных потерь в криволинейном канале (рис. 11-11) отчетливо показывают, что при (уо>1% коэффициент потерь линейно увеличивается с ростом влажности. Интенсивность возрастания слабо зависит от угла поворота потока в канале. Однако этот вывод нельзя считать окончательным, так как исследовались только два канала с углами поворота 90 и 150°. [c.302]

Рис. 4-7 Изменение суммарных потерь (а), угла выхода потока (б) и коэффициента расхода (в) сопловой решетки в зависимости от начальной влажности.

По-видимому, найденные закономерности можно распространить и на другие металлы, корродирующие во времени с постоянной скоростью. Однако следует обратить внимание на то, что наблюдаемая в открытой атмосфере коррозия цинка обусловлена преимущественно фазовыми слоями влаги. Доля же материальных потерь от коррозионных процессов под адсорбированными слоями влаги относительно мала (т. е. суммарное время когда уже отсутствует на металле фазовая пленка, а относительная влажность воздуха еще остается выше критической, не велико). В случае коррозии металла в вентилируемом помещении, коррозионные потери обусловлены преимущественно возникновением адсорбированных слоев влаги. [c.188]

Здесь v = 2/ (—коэффициент скольжения на выходе из решетки. Введем поиятия следующих коэффициентов скорости ф = = с1д/с1т — суммарный коэффициент скорости, учитывающий потери от влаги и потери в решетке, работающей на перегретом паре 9i = i/ iT— коэффициент скорости для решетки, работающей на перегретом паре ф2 = С1д/с1 — коэффициент скорости, учитывающий только потери от влажности ( it — теоретическая скорость пара). [c.79]

Удельное электрическое сопротивление оказьшает большое влияние на коррозионную агрессивность почвы, которая тем больше, чем меньше ее удельное сопротивление. Однако ввиду того, что удельное сопротивление зависит от влажности, состава и концентрации солей, воздухопроницаемости почвы и др., по его значению нельзя однозначно оценить коррозионную активность почвы. Интенсивность почвенной коррозии -результат воздействия многочисленных взаимосвязанных и переменных во времени факторов, и изменение одного из них оказывает влияние на суммарное воздействие факторов. В СССР коррозионную активность почв по отношению к стали оценивают по трем показателям удельному сопротивлению, потере массы образцов и плотности поляризующего тока. Коррозионную активность грунтов устанавливают по показателю, характеризующему наибольшую коррозионную активность (табл. 9). [c.45]

Триггеры Шмитта настраиваются таким образом, что сигнал на выходе их появляется только в случае, если общая нагрузка в волноводном тракте 45 до. При диаметре вакуумной камеры 1000 мм можно считать, что суммарные потери электромагнитной энергии на отражение от материала и на конечную ширину диаграмм направленности антенн составляют 10 дб. В этом случае пороговое поглощение энергии СВЧ в глине, при превышении которого срабатывает триггер Шмитта, составляет 35 дб. Это соответствует (см. рис. 1) слою глины формовочной влажности 22—25 мм. Таким образом, система регулирования поддерживает уровень глины в вакуум-камере в промежутке между окнами антенн 7. [c.146]

Рассмотрим влияние некоторых геометрических и режимных параметров на газодинамические характеристики сопловой решетки. На рис. 3.30 приведены зависимости суммарных и профильных потерь и углов выхода потока от относительного шага, угла установки профиля и степени влажности перед решеткой. Отметим, что с ростом уо оптимальные значения шагц t смещаются в сторону несколько больших значений, что связано с изменением структуры и дисперсности жидкой фазы за решеткой. Этот вывод справедлив только для решетки С-9012А. Характер изменения оптимального шага в зависимости от влажности определяется формой профиля и другими геометрическими параметрами решетки. По опытным данным, зависимости (г) имеют экстремальный характер, причем минимумы пр и % получены при близких значениях t. С увеличением t снижается количество влаги, аккумулированной в пленках, так как размерЫ] f межлопаточных каналов увеличиваются. При этом растет количество крупных капель в ядре потока. Массовая доля таких капель в парокапельном слое и за кромкой монотонно убывает с ростом t. Вместе с тем данные на рис. 3.30 отражают влияние сложных процессов в решетке, возникающих при изменении t и уо- Углы выхода возрастают с увеличением t и у при высокой начальной влажности [c.119]

На рис. 4-7, а представлены зависимости коэффициентов суммарных потерь, полученных методом взвешивания в решетке С-9012А, от степени влажности при различных числах Ма. Значения сум подсчитаны по формуле (4-5) и характеризуют суммарные потери, осреднениые по количеству движения. Значения получены путем косвенного перерасчета суммарных потерь Сер по формуле (4-9). Коэффициент h отражает уровень потерь паровой фазы, осредненных по уравнению энергии. На этом же графике даны экспериментальные значения потерь Сз при Ма = 0,9, полученные версирования потока [c.84]

Рис. 3.30. Суммарные и профильные потери в сопловой решетке С-9012А и углы выхода потока в зависимости от относительного шага и угла установки при различной влажности пара. Относительная высота /=0,7 относительная толщина кромки Дкр = 0,125 (Д р=1,7 мм) М] = 0,9 Rei=5-I0 (опыты. МЭИ)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...