1---для торцовых уплотнений

За рубежом для торцовых уплотнений, работающих в агрессивных средах, широко применяются сплавы хастеллой А, В, С, D). Хастеллой С имеет состав 53% Ni, 19% Мо, 17% Сг его механические свойства = 8500 кГ/см -, твердость НВ 220 а = = 11-10 1/°С Я = 10 ккал/ м ч град). Для работы в маслах, [c.183]

Углеродные материалы имеют пористость 12-20%, средний размер пор 1—5 мкм. Для торцовых уплотнений остаточная пористость является отри- [c.314]

Рис. 13.1. Двойное торцовое уплотнение типа 231/231 для насосов, перекачивающих нейтральные и слабоагрессивные среды

В случае высокоскоростных торцовых уплотнений (о 40 м/с) обычно достигаются высокие значения критериев Bi , Bij, Big, при которых эти критерии слабо влияют на величину корней 8 и Кроме того, для торцовых уплотнений величина х. кзк правило, не превышает 1,2. Поэтому для высокоскоростных торцовых уплотнений характерны большие значения корней и д, х [Xi > 1,5 (при Big > 25) и > 18 (при Bi [c.160]

ГОСТ 9833-73 предусматривает для торцовых уплотнений также посадочные места под кольца с диаметром сечения 2 = 1,4 1,9 и 7,5 мм. [c.289]

На виде в показан способ ввода масла через торцовое уплотнение. Пружина, сжимаюш ая диск 1 уплотнения, должна быть достаточно сильной для того, чтобы предупредить отжим уплотняющей поверхности давлением масла. [c.412]

Пример обозначения торцовой крышки с отверстием для манжетного уплотнения типа 1, исполнения 2, диаметром D = 68 мм, с диаметром вала или втулки 35 мм [c.154]

На рис. 3.40 приведена конструкция с вращающимися аксиально-подвижными узлами. Она отличается от предыдущей тем, что в нижнем 1 и верхнем 7 привалочных фланцах неподвижно закреплены графитовые кольца 6 и 10. Стальные кольца 5 н 9, имеющие подвижность в аксиальном направлении, закреплены в диске 4, который вращается вместе с валом. Уплотнение вала по газу для натриевых насосов так же, как и торцовые уплотнения для водяных ГЦН проектируют, принимая во внимание прежде всего коэффициент нагруженности к. При уменьшении коэффициента повышается сопротивляемость термической деформации, однако увеличивается опасность раскрытия стыка уплотняющих колец. [c.88]

Уплотнительные кольца 1 в корпусе герметизированы резиновыми манжетами 3 специального профиля. По мере увеличения давления в полости а уплотнения до 0,9 МПа при включении фрикциона уплотнительные кольца 1 давлением проходящего масла прижимаются к опорным вращающимся кольцам 2 с усилием 850 Н, предотвращающим утечку смазочного масла через стык б. Для надежной работы торцовых уплотнений это [c.233]

Торцовые уплотнения имеют много конструктивных типов, появившихся, во-первых, в связи с постепенным совершенствованием конструкций, во-вторых, в связи с многообразными условиями эксплуатации. Конструкции уплотнений начнем рассматривать с простейшего типа (рис. 69, а), в котором уплотняющим элементом является торец бурта вала ], контактирующий с торцом корпуса резервуара и уплотняющий внутреннюю полость резервуара. Практически такое уплотнение удовлетворительно работать не может по следующим причинам 1) между уплотненными поверхностями может быть большой зазор из-за грубой обработки, волнистости и перекоса торцов 2) стык может раскрываться за счет осевых перемещений и деформаций вала и корпуса 3) износ торцов не компенсируется автоматически осевым смещением вала 4) невозможно выбрать материалы трущейся пары, обеспечивающие длительную работу 5) невозможно обработать торцы с требуемой высокой точностью. Следовательно, рационально спроектированное торцовое уплотнение должно быть отдельным узлом машины (рис. 69, б), в котором основные уплотняющие элементы (диски 5 и 6) изготовлены с требуемой степенью точности из наиболее износостойких материалов. Конструкция должна обеспечивать самоустанавливаемость и постоянный контакт основных уплотняющих элементов за счет нажимного элемента 3 (пружинного или сильфонного типа). Поскольку диск 5 подвижен в осевом направлении (плавает), а диск 6 должен само-устанавливаться в перпендикулярное валу положение, появляются два вспомогательных эластичных уплотнения 4 а 7. Для удобства монтажа все детали, кроме диска 6, устанавливаются в головке уплотнения 2. В зависимости От условий эксплуатации головка уплотнения может быть вращающейся, как показано на рис. 69, б, или неподвижной (рис. 69, в), расположенной внутри резервуара (рис. 69, б, б) или вне резервуара (рис. 69, г, 5). Наиболее распространены торцовые уплотнения с вращающейся головкой, расположенной внутри резервуара. Такие уплотнения применяют, когда давление внутри резервуара превышает наружное давление и жидкость может вытекать по торцу уплотнения в направлении к центру. При этом центробежные силы препятствуют утечке под действием перепада давления. [c.143]

Ширина уплотняющей поверхности I существенно влияет на работу торцового уплотнения. На первый взгляд было бы естественно увеличивать опорную поверхность с целью снижения контактного давления рк- В действительности это дает неудовлетворительный результат по следующим причинам 1) увеличивается конусность торцов за счет неточности изготовления, износа и деформации, что приводит к нелинейному распределению давления в зазоре 2) растет нагрев жидкости в пленке и влияние изменения вязкости вдоль зазора на распределение давления 3) чем больше ширина уплотняющей поверхности, тем больше толщина пленки жидкости, ее изменение с нагрузкой и влияние загрязнения жидкости на износ торцов. Меньше всего параметры щели (высота, момент трения) меняются с нагрузкой и скоростью при узких кольцах, шириной 1—2 мм. Практически в уплотнениях валов малых диаметров (до 50 мм) ширина пояска может выбираться равной 2—3 мм, для средних диаметров (до 100 мм) — 3—4 мм, для больших диаметров — 5—8 мм. Выбор этого размера существенно зависит от свойств материала колец (прочность, пористость, прирабатываемость) и технологических особенностей их изготовления. Указанные значения ширины уплотняющих 166 [c.166]

Манжетное торцовое уплотнение показано на рис. 108, а. Оно состоит из надетого на вал 1 массивного кольца 4 и контактирующей с фланцем корпуса 2 губки манжеты 3. Необходимое для обеспечения герметичности контактное давление создается за счет деформации изгиба губки при монтаже уплотнения. Обычно такие уплотнения применяют в агрегатах, постоянно находящихся под действием перепада давления в пределах долей атмосферы, что создает дополнительное контактное давление на уплотняющей кромке. Достоинством торцовых манжетных уплотнений является простота конструкции и монтажа уплотнительного узла, нечувствительность к радиальным биениям вала. Контактное давление на кромке снижается за счет действия центробежных сил при больших скоростях вращения. Этот недостаток отсутствует в конструкциях с установкой манжеты на корпус агрегата (рис. 108, б), губка которой контактирует с торцом вала. Есть сведения [55] [c.221]

Торцовое уплотнение (см. рис. 5.92, а) состоит из нагруженного пружиной 1 уплотнительного кольца 2, изготовленного из мягкого антифрикционного материала, и контактирующего с ним по торцу металлического опорного кольца (буксы) 4 высокой твердости. Уплотнительное кольцо крепится либо к вращающемуся валу, либо соединяется с неподвижным корпусом, а опорное в первом случае крепится в корпусе и во втором — на вращающемся валу. При этом одно из колец должно иметь свободу перемещения вдоль оси, благодаря которой оно с помощью пружины 1 может быть прижато ко второму кольцу. Пружина создает предварительное контактное давление на поверхностях колец, достаточное для предотвращения утечек жидкости при нулевом или близком к нему давлении рабочей среды. По мере увеличения давления к усилию пружины 1 добавляется усилие неуравновешенного давления жидкости в камере со стороны пружины, благодаря чему контактное давление (удельная нагрузка) скользящей пары будет повышаться пропорционально увеличению этого давления. [c.550]

Особенностью проектирования торцовых уплотнений цапф насоса являются высокие контактные давления на трущихся поверхностях, которые требуют выбора соответствующих материалов трущихся пар. Одна из деталей пары делается из стали наивысшей твердости и износостойкости, вторая из твердой бронзы (например, Бр. АЖ-9-4) или закаленной стали с твердостью HR 50—55. Для уменьшения контактного давления на трущейся поверхности может делаться дополнительная опорная поверхность Fg, отделенная от уплотняющей поверхности fa Дренажной канавкой. Выбор уплотняющей поверхности F производится по формуле kF = 2F,, где /г = 1,1 -7- 1,3 уменьшается при увеличении рабочего давления. [c.169]

Пример обозначения торцовой крышки с отверстием для манжетного уплотнения типа 1, исполнения 2, диаметром [c.263]

Стендовые испытания торцовых уплотнений погружного электродвигателя типа ПЭД, применяемого в механизмах при добыче нефти из скважин, проводили при скорости скольжения 7,5 м/с, частота вращения 3000 мин , давление 0,2 МПа. Во внутренней камере уплотнения находилось масло МС-20, снаружи — соленая вода. Перепад давлений 0,2 МПа. После 2000 ч работы износ пары трения составлял 0,027 мм. Аналогичные результаты получены при стендовых испытаниях торцовых уплотнений насосов ГНОМ 100-25, применяемых для откачки воды. Уплотнения испытывали на границе жидких сред масло МС-20 — глинистая вода без перепада давлений при скорости скольжения 7,1 м/с и давлении 0,3 МПа. Средний суммарный износ пары трения за 500 м пути составил 0,01 мм, а коэффициент трения 0,082. .. 0,095. [c.294]

Для конкретного торцового уплотнения и определенной жидкости при постоянной частоте вращения вала в качестве переменного критерия режима можно принять величину, обратную контактному давлению в паре трения (рис. S.7). Кривая /(1/рк) приближенно отражает зависимость, соответствующую трению пары углеграфит — металл на воде. Работа пары трения в режимах левой ветви (при трении без смазочного материала) неустойчива, так как увеличение контактного давления (случайное или закономерное) приводит к резкому увеличению коэффициента трения, в режимах правой ветви (от граничной до жидкостной смазки) — устойчива, так [c.251]

Неподвижное кольцо, запрессованное в металлическую обойму (рис. 9.9, з), чаще всего является вынужденным конструктивным решением, обусловленным требованием сохранения целостности уплотнительного кольца при его растрескивании и обеспечения таким образом надежности торцового уплотнения в экстремальных условиях. Недостаток конструкции — неизбежность силовых и температурных деформаций уплотнительного кольца и искажение плоскостности уплотнительной поверхности. Силовые деформации минимальны при применении тонкостенных обойм (толщиной около 1 мм) с длиной, равной уплотнительному кольцу. Температурные деформации, возникающие вследствие различного линейного расширения уплотнительного кольца и обоймы, снижают подбором материалов с близкими температурными коэффициентами линейного расширения. Рассчитать натяг и толщину бандажа можно, используя выражение для напряжений в стенках составной трубы. Натяг должен быть таким, чтобы при температурном расширении бандажа и кольца во время работы уплотнения он не уменьшался [c.300]

Сколы кромок пояска трения, наиболее часто возникающие у колец из хрупких материалов, приводят к перераспределению гидравлической нагрузки, в результате чего разгруженные торцовые уплотнения могут выйти из строя. Во избежание скола по внутреннему диаметру, возникающего при перекосе кольца в процессе монтажа, рекомендуется выдерживать соотношение линейных размеров Ь > (1,5... 2,2)/i для зазоров 5 = = 0,5... 1,0 мм. [c.301]

Торцовые уплотнения принято классифицировать по конструктивным особенностям упругих элементов [13]. Эти элементы определяют не только внешний вид, но и динамику торцовых уплотнений. К ним относят пружины с уплотнительными кольцами, сильфоны и мембраны с пружинами или без них. Упругие элементы (на рис. 8.1-8.3 условно рбозначень прямоугольниками с диагоналями) бывают вращающиеся и неподвижные (рис. 8.2). В зависимости от положения упругого элемента по отношению к рабочей среде уплотнения подразделяют на внутренние и внешние (рис. 8.3). Упругий элемент внутренних уплотнений расположен в рабочей среде, а внешних — снаружи, в окружающем пространстве. В качестве упругих элементов для торцовых уплотнений всех типов применяют пружины с уплотнительными кольцами или манжетами, а также сильфоны. Мембраны [c.246]

Однотрубная камера погрузки (рис. 47) имеет несколько рабочих секций 5, приводную секцию 5, раму 6, крышки 13, патрубки 1 с торцовыми уплотнениями и насосную установку 2. Рабочая и приводная секции соединены между собой в одну поворотную трубу, являющуюся как бы продолжением транспортного трубопровода, и фланцами установлены на катках 12. Каждая рабочая секция имеет два расположенных одно против другого окна, в исходном положении камеры закрытых крышками /5. Последние прикреплены к боковым балкам рамы 6 и могут перемещаться по направляющим 10 при помощи гидроцилиндров 14. Снизу рамы по всей длине камеры расположен транспортер И для удаления просыпи. В верхней части стоек выполнены отверстия для монтажа дозаторов. [c.58]

Эффективными методами предупреждения абразивного изнахцивания колец пар трения являются защита уплотнения от абразивосодержащей рабочей среды и фильтрация смазочной жидкости. Наиболее разрушительны для торцовых уплотнений частицы, входящие в состав атмосферной пыли, поэтому при заливке смазочную жидкость необходимо фильтровать. При использовании в качестве смазочной жидкости минеральных масел качественная фильтрация масла и защита его от загрязнений и воды способствуют сохранению вязкостных и смазывающих свойств масла. Вода и загрязняющие частицы вызывают эмульгирование масла и повышают интенсивность его окисления. Особенно нежелательно присутствие в масле воды даже очень малое ее количество (менее 0,1 % по массе) способствует пенообразованию [И]. [c.65]

Для торцовых уплотнений химических аппаратов интенсивность отказов (X-10 1/ч) составляет уплотнения типа ТТ, ТСК, ТСФ — 50 ушютнения типа ТД и ТДФ при давлении рабочей среды в аппарате до 0,6 МПа и смазывании пар трения водой — 70, при смазывании минеральными маслами — 90. [c.70]

Точность изготовления деталей должна соответствовать особенностям узла трения. В торцовых уплотнениях отк. юнения от плоскостности размеров приводит к функциональным погрешностям конструкции, в радиальных манжетах эксцентриситеты уплотняющей кромки и вала приводят к раскрытию стыка. Например, для торцовых уплотнений в зависимости от группы параметров (см. табл. 1) допускаемые отклонения от плоскостности могут быть регламентированы Г11 ] следующим обра-22 [c.22]

Толщина твердосплавного слоя может быть получена до 6— 8 мм. В торцовых уплотнениях электробуров и других маслонаполненных машин толщина твердосплавного слоя 1,5 мм. Для получения такой толщины твердосплавного слоя необходимо в стальной заготовке выполнить кольцевую канавку глубиной 5 мм и засыпать в нее слой рэлита высотой 3 мм. Твердосплавный слой большей толщины получают, соответственно увеличивая слой засыпанного рэлита. [c.108]

Наиболее простой случай установки резиновых колец круглого сечения — неподвижные торцовые уплотнения во фланцевых соединениях. Кольцо закладывается в прямоугольную выемку и зажимается фланцем, создавая предварительный натяг по высоте. Здесь также важен правильный диаметр выемки под кольцо. Если между кольцом и стенкой выточки будет зазор, то давление растянет кольцо и прижмет его к стенке, но при этом уменьшится натяг по высоте. При известных соотношениях зазора, твердости резины, давления и предварительного натяга последний может оказаться недостаточным для уплотнения стыка. Поэтому для надежной работы уплотнения следует ставить кольцо с натягом не только по высоте, но и по диаметру. По данным ЭНИМС [2], для кольца диаметром 65 мм. и сечением 4 мм при установке с натягом по диаметру в 0,8 мм давление от 1 Kzj M уже обеспечивало герметичность даже без натяга по высоте, а при установке того же кольца С зазором по диаметру в 2,2 мм для герметичности требовался натяг по высоте при давлении до 25 кг/см . [c.184]

Схема насоса с опорами вала, работающими на перекачиваемом теплоносителе, и механическим уплотнением вала с чистой запирающей водой представлена на рис. 8.11. Вертикальный вал направляется двумя радиальными дроссельными гидростатическими подшипниками 2 и 8. Нижний подшипник питается горячей водой с напора осевого рабочего колеса 1 при помощи винтового насоса 3 с многозаходными резьбовыми втулками, а слив из подшипника организован на всасывание рабочего колеса по каналам, выполненным в его ступице. Верхний радиальный ГСП питается охлажденной контурной водой от импеллера, выполненного заодно с пятой 7. В подшипниках применима пара трения сталь по стали. Осевая сила воспринимается двухсторонним гидростатическим осевым подшипником, работающим на охлажденном теплоносителе. Элементы, образующие пары трения, изготовлены из силицированного графита. Сегментные самоустанавли-вающиеся колодки снабжены ребрами качания и опираются на рессоры. Для снятия тепла, выделяющегося в осевом и верхнем радиальном ГСП, в корпусе насоса встроен трубчатый холодильник 6. Поток воды из пяты-импеллера сначала попадает на осевой подшипник, затем в верхний рад1 альный ГСП, после чего, проходя через трубчатый холодильник, охлаждается, поступает в зазор между валом и корпусом насоса, снимает тепло с вала и вновь попадает в пяту-импеллер. Такая система циркуляции позволяет поддерживать постоянной температуру (примерно 70°С) в полости пяты, предохраняя тем самым уплотнение вала от воздействия высокой температуры со стороны проточной части ГЦН. Между полостью пяты и проточной частью расположен тепловой барьер, представляющий собой каналы, засверленные в корпусе насоса. Через трубчатый холодильник 6 теплового барьера циркулирует вода промежуточного контура, имеющая на входе температуру примерно 45 °С. В верхней части ГЦН размещено уплотнение вала, представляющее собой блок из трех пар торцовых уплотнений, работающих на холодной запирающей воде. Первая ступень предотвращает протечки запирающей воды в контур с перепадом давления на нем около 2 МПа, вторая ступень предотвращает протечки в атмосферу и работает под полным давлением запирающей воды, а третья ступень является резервной и автоматически включается в работу в случае выхода из строя второй ступени уплотнения. [c.280]

Герметичности достигают торцовым уплотнением. Поэтому очень важно, чтобы поверхности торцов сопрягаемых корпуса и втулки были перпендикулярны оси резьбы. Для уплотнения соединений под торец детали ставят прокладку 1 (рис. 114, а) из лег-кодеформируемого материала — отожженную медную, медноасбестовую, из паронита и др. Если обе торцовые поверхности сопрягаемых деталей перпендикулярны оси резьбы и достаточно чисты (нет глубоких царапин, рисок), то прокладки выдерживают даже высокие давления. Однако при каждой переборке в ответственных соединениях прокладки следует менять. [c.158]

Основное исполнение торцового уплотнения показано на фиг. 1. На вал с простым 0-образным кольцом в качестве статического уплотнительного элемента надевается корпус, в котором размещена одна из двух уплотнительных поверхностей. Размещенное в корпусе обжимающее 0-образное кольцо обеспечивает плотный контакт на поверхности вала. Для поддержания плотного контакта рабочих поверхностей в период стоянки или при падении гидрав- [c.82]

Наиболее полно этим требованиям отвечают уплотнения торцового типа (рис. 5.92), в которых движущаяся уплотняющая поверхность контактирует с внешней поверхностью вала в плоскости, перпендикулярной к оси вала. Эти уплотнения отличаются предельной простотой уплотняющие поверхности торцового уплотнения имеют самую простую геометрическую форму — плоскость. Они обеспечивают высокую, практически абсолютную герметичность и большой срок службы, а также отличаются относительно малыми потерями мощности на трение, которые в этих уплотнениях составляют, при всех прочих равных условиях, 0,1—0,5 потерь мощности в манжетных уплотнениях. При соответствующем подборе материалов скользящей пары подобные уплотнения длительное время могут работать без смазки, а также в любых рабочих средах. Уплотнения могут применяться при окружных скоростях уплотняемого узла до 60 м сек (соответствует 15 000 об мин) и давлениях уплотняемой среды до 400 кПсм -, температурный диапазон для этого уплотнения составляет в зависимости от применяемых материалов и жидкостей от —75° G до +450° С и выше. [c.550]

Обычно это удельное давление выбирается равныл 1,5—2,0 хг/с.и2 для металлических пар. В случае применения графита удельное давление не должно превышать величины, которая является гарантией прижима и не вызывает сильной сработки рабочих торцов. Испытания торцовых уплотнений при удельном давлении 10 и 30 кг1см показали возможность работы уплотнений при таких условиях. Если торцовое уплотнение жгутового типа работает под давлением рабочей среды, то поверхность уплотняющего кольца не разгружена. [c.144]

Крутящий момент передается на вал 6 через зубья венца вала. Для герметизации вращающегося вала и ротора использованы две вращающиеся втулки 11 и 26, изготовленные из стали 16ХГТА. Втулки застопорены на валу 6 винтами 13 к втулкам И п 26 прижаты невращающиеся кольца четырех торцовых уплотнений 19, 20, 24 и 27, изготовленные из бронзы Бр. АЖМЦ-10-3-1,5. Контактные поверхности стальных втулок и бронзовых колец тщательно притерты. Износ втулок 11, 16 и колец 19, 20, 24 и 27, имеющих возможность перемещаться вдоль оси 5, компенсируется пружинами, которые упираются в кольца 14, 21, 23, 28, застопоренные на оси 3. [c.102]

Низкотемпературную пайку используют в основном при изготовлении торцовых уплотнений, подпятников, радиальных и упорных подшипников, рабочая температура эксплуатации которых не превышает 200—250 С. При этой пайке применяют припои на основе олова, свинца, висмута, кадмия и сурьмы. Перечисленные припои не смачивают чистый графит, поэтому онн рекомендуются для пайки графита, пропитанного металлами, или графита с предварительно нанесенным покрытием. В качестве покрытий наиболее часто применяют медь и никель. Меднение графита производят в ванне следующего состава 160 г/л USO4, 15 г/л H2SO4, 50 мл/л этилового спирта. Шотность тока 1—5 А/дм , выдержка [c.278]

В современных шестеренных насосах, предназначенных для работы при высоких давлениях (более 100 кПсм ), применяют устройства для автоматического уплотнения шестерен по их торцам (фиг. 115). Для этой цели служат две плавающие втулки 2 и 5, которые давлением жидкости прижимаются к торцовым поверхностям шестерен 5 и При работе насоса с нулевым давлением втулки поджимаются к шестерням пружинами 1. Втулки посажены в колодцы корпуса с минимальным радиальным зазором, так как его наличие проводит к возможности возникновения колебательных движений втулок и эксцентричности их положения относительно колодцев, а также к образованию радиальных зазоров по месту стыка втулок, обусловленных их разворотом и смятием опорных торцов. [c.228]

На рис. VIII. 17 представлена муфта фирмы А. Шутц (ФРГ). Муфта состоит из ведущей полумуфты 1 с двумя диаметрально расположенными лопастями 6, ведомой полумуфты 7, являющейся ободом шкива ременной передачи, крышек с бронзовыми втулками 8 и торцовыми уплотнениями 2, пробки 5, стопорных колец 4 и пресс-масленки 9. Во внутренней полости муфты находится смесь стальной калиброванной дроби с графитом. Ведущая полумуфта 1 соединяется с валом шпонкой. Ведомая полумуфта 7 центрируется по ступице ведущей полумуфты через крышки 3. Для лучшего сцепления с дробью на внутренней поверхности ведомой полумуфты 7 выполнены продольные канавки. Через отверстие с пробкой 5 засыпается рабочая смесь. В процессе пуска лопасти увлекают дробь и через [c.305]

В уплотнениях разных видов при ма-льЕх зазорах полного разделения кон-тактньЕх поверхностей нет. В пределах площади касания кроме жидких пленок возникают области соприкосновения граничных структур, поэтому происходит смешанное трение с полужидкостной смазкой. Этот режим, отличающийся минимумом утечек и коэффициента трения, наиболее благоприятен для работы уплотнений. На рис. 1.23 приведены результаты экспериментальных исследований герметичности и трения манжетных и торцовых У В [67]. В логарифмических координатах зависимость / (G) имеет вид наклонных (tg а = m) прямых с коэффициентом Ф. Прямая С—С, соответствующая Ф = Фс, отделяет область герметичности, для которой Ф > Фс, от области негерметичности (Ф < Фс). Очевидно, область вблизи кривой / = ФсО " является наиболее оптимальной для работы уплотнения. [c.39]

Механические торцовые уплотнения (см. рис. 1.6,2) являются примером конструкций с обратной связью по давлению для уменьшения утечек при повышении давления среды. Эти уплотнения позволяют ограничивать силы трения на контактной поверхности, сохраняя свою герметизирующую способность. Принцип их действия основан на регулировании баланса сил, действующих на уплотнитель — плавающее кольцо. При давлении среды р Рк = р(Ь - к) + Ра (где Ъ, к, р - постоянные конструктивные параметры), причем Рк < р. Уплотнение должно быть герметичным, для чего рк должно превышать минимальное значение р тт, и длительно работоспособным, для чего / должно быть минимальным, а р не должно превышать максимального значения рктах- Влияние р И коэффициен- [c.40]

Обычно утечки через торцовые уплотнения, приведенные к Ар = I МПа, находятся в пределах 0,25.... ..10,0 мм7(м с) для обычных уплотнений 0,25... 1,0 для гидродинамических торцовых 1,0...5,0 для уплотнений в особотяжелых условиях 5,0...10,0. [c.43]

УВ поворотных соединошй. Для герметизации подвижных соединений трубопроводных магистралей, допускающих возвратно-вращательное движение элементов трубопровода, применяют эластомерные, пластмассовые, комбинированные кольца (радиальные УВ) или торцовые уплотнения. Пример радиального УВ показан на рис. 5.6, а, на котором зазор между подвижной частью 1 и неподвижной цапфой 3 герметизируется кольцом 2 из фторопласта, поджимаемым к расточке (детали 1) давлением р жидкости в трубопроводе. [c.180]

Г идравлическая разгрузка состоит в снижении контактного давления в паре трения, для чего вал выполняют ступенчатым (см. рис. 8.5, б) с d > Di. При этом многочлен (Dj. + DiDj + + Dj — 3d ) в формуле (8.1) уменьшается. Гидравлическую разгрузку внешнего торцового уплотнения выполняют тем же способом, что и внутреннего. Формула (8.1) справедлива для внешних торцовых уплотнений с неподвижным упругим элементом (см. рис. 8.5, в). Для внешних торцовых уплотнений с вращаю-щимся упругим элементом в формуле (8.1) нужно изменить знак перед членом j po ( )/12 на минус. [c.249]

Гидравлическая разгрузка. Для гидравлически неразгруженных торцовых уплотнений f = 1,0... 1,4, для разгруженных fe = 0,6...1,0. Разгруженное торцовое уплотнение при работе находится в более выгодных условиях, чем неразгру- [c.288]

В отечественном и зарубежном насосо-строении по условиям стандарта ИСО 3069 наиболее широко применяют конструкции неразгруженного и разгруженного торцовых уплотнений с вращающимся упругим элементом (см. табл. 9.1). Новые конструкции уплотнений по международному стандарту отличаются лишь конструктивными решениями основных элементов торцового уплотнения при одних и тех же габаритных и присоединительных размерах уплотнения. Этот факт является положительным, так как, во-первых, он закладывает основу для последующей международной стандартизации торцовых уплотнений и, во-вторых, дает возможность при эксплуатации насосов без переделки последнего заменять вышед- [c.293]

Надежность работы торцового уплотнения зависит от соотношения коэффициентов к и а. Для неразгруженных торцовьсс уплотнений с f > 1 раскрытия стыка пары трения не произойдет при любом распределении гидравлического давления, а также искажениях поверхностей трения, так как О < а < 1. Для разгруженных торцовых уплотнений с к <1 при а> к и недостаточном усилии пружин (рк < 0) происходят раскрытие пары трения и отказ торцового уплотнения. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...