Влияние Влияние перегрева

Влияние перегрева пара на коэффициент теплоотдачи невелико. При использовании формул (12.9) — (12.11) для расчета теплоотдачи в условиях конденсации перегретого пара вместо теплоты испарения г надо подставлять г + Ai, где At — теплота перегрева пара (Ai = —г"). [c.415]

Влияние перегрева пара. В конденсаторы холодильных машин пар поступает перегретым. В аппарате он охлаждается до температуры насыщения, а затем конденсируется. [c.212]

Влияние перегрева жидкости на интенсивность теплоотдачи. [c.183]

ВЛИЯНИЕ СТЕПЕНИ ПЕРЕГРЕВА ПАРА [c.437]

Влияние степени перегрева пара, т. е. увеличения начальной температуры пара по сравнению с температурой насыщенного пара при заданном давлении пара pi, на термический к. п. д. цикла легко выясняется при помощи Т—S диаграммы. [c.437]

Влияние перегрева и температуры заливки на структуру заготовок при обычных условиях литья общеизвестно с увеличением перегрева увеличивается протяженность зоны столбчатых кристаллов и укрупняются зерна в центральных зонах слитка [41]. Эта зависимость сохраняется и при кристаллизации под поршневым давлением. [c.108]

Влияние перегрева на структуру и свойства алюминиевых сплавов при обычных условиях литья достаточно хорошо изучено. При исследовании влияния перегре- [c.125]

Кроме того, методика нагрева образцов при испытаниях должна учитывать влияние перегрева металла на его механические свойства. Так, например, при прямом нагреве металла до 900 °С и последующих испытаниях опытные данные скорее всего не будут совпадать с данными при нагреве, например, до 1200 С охлаждением до ОТО °С и. испытаниях при этой температуре. [c.59]

Свойство стали иметь ту или иную зернистость строения, тот или иной размер аустенитного зерна зависит от метода раскисления плавки. При введении в состав стали в качестве раскислителей титана, алюминия, кремния сталь получается мелкозернистой, что придает ей большую прочность и ряд других положительных свойств, например, уменьщение поводок и короблений, сопротивление вредному влиянию перегрева и др. [c.487]

Анализ, проведенный в работе [4.1], показал, что при небольших скоростях движения пара и малых перегревах динамическое воздействие парового потока не оказывает существенного влияния на профиль пленки конденсата и, следовательно, на коэффициент теплоотдачи при полной конденсации пара в трубе. Исходя из этого для построения расчетной модели принимаем следующие допущения пренебрегаем трением на границе пар — пленка конденсата, теплота перегрева включается в эффективную теплоту конденсации Айк, течение пленки может быть ламинарным и турбулентным (переходная зона отсутствует). [c.160]

Свойства 4 — 2 — Влияние газов 4 — 32 — Влияние перегрева 4 — 31, 32 [c.341]

Фиг. 10. Схема влиянии перегрева на жидкотекучесть.

Фиг. 41. Схема влияния перегрева чугуна на его механические свойства [9] /—предел прочности при растяжении, 2—предел прочности при изгибе,

Перегрев. Чугун при его перегреве до некоторого предела получает измельчённую структуру, что ведёт к повышению предела прочности. При перегреве выше определённого предела происходит выделение графита с дендритной ориентацией, вследствие чего ухудшаются его статические механические свойства. Пример изменений механических свойств чугуна с повышением температуры перегрева приведён на фиг. 41 [9]. Критическая температура перегрева зависит от состава чугуна, как это видно из диаграммы на фиг. 42. Диаграммы фиг. 41 и 42 отражают только качественные результаты влияния температуры перегрева, полученные при переплавке чугуна в электрической печи. При переплавке в вагранке чугуна с меньшим содержанием кремния, чем указано на фиг. 42, критическая [c.31]

На фиг. 89 дано влияние температуры литья на жидкотекучесть трёх магниевых сплавов. На фиг. 90 показано влияние температуры перегрева при плавке на механические свойства сплавов МЛ 4 и МЛ 5. [c.157]

Фиг. 90. Влияние температуры перегрева на механические свойства сплавов МЛ4 н МЛЗ

Фиг. 80. Влияние температуры перегрева на относительное количество включений углерода отжига 2 [9].

Фиг. 79. Влияние температуры перегрева на относительную продолжительность первой стадии графитизации (отжиг при 925 С) [9].

С при применении промежуточных перегревов (одного и двух) термодинамически более совершенны, чем циклы без перегревов (кривые 2, фиг. 9, г). При дальнейшем росте начальной температуры пара влияние промежуточных перегревов на термодинамическое совершенство цикла возрастает еще более (кривые 3, [c.48]

Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока суш ественно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см и пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя. [c.64]

На фиг. 9 показаны характерные структуры зоны термического влияния сварных соединений малоуглеродистой и легированной перлитной сталей в зависимости от максимальной температуры нагрева при сварке. Участки, нагретые при сварке выше точки Ас, (900—950°), проходят полную перекристаллизацию. В зависимости от уровня легированности стали в них могут наблюдаться мартенситная, бейнитная, трооститная или сорбитная структуры. При этом для наиболее высоко нагретых при сварке участков около-шовной зоны (Г = 1000—1300°) характерным является рост зерна, связанный с перегревом. В зоне, нагретой при сварке в интервале температур [c.25]

Более точные значения показателей предельного регенеративного цикла с учетом влияния перегрева пара можно получить путем интегрирования уравнения теплообмена элементарного регенеративного подогревателя. [c.60]

В тех случаях, когда влияние перегрева на кинетику затвердевания учитывать необходимо (это важно, например, при течении расплава во время заполнения формы тонкостенных отливок, при анализе условий формирования отливок способами намораживания и т. д.), уравнение (19) можно представить в следующем виде [c.160]

ВЛИЯНИЕ ПЕРЕГРЕВА И ВЛАЖНОСТИ ПАРА [c.66]

Для ослабления отрицательного влияния промежуточного перегрева пара на динамические свойства турбины предназначен блок начального корректора неравномерности (НКН), по существу представляющего собой одну из разновидностей дополнительных исчезающих импульсов по нагрузке. Этому блоку передаются с противоположными знаками импульсы по электрической мощности генератора и по давлению пара в промежуточном перегревателе. В установившихся режимах разность этих сигналов равна нулю. В переходных процессах на выходе НКН появляется сигнал, определяемый инерцией промежуточного перегрева. Этот сигнал, передаваемый через ЭГП, вызывает дополнительное перемещение регулировочных клапанов турбины, чем компенсируется отрицательное влияние промежуточного перегрева. Блок статической коррекции неравномерности, являющийся элементом настройки САР, позволяет введением дополнительной отрицательной или положительной обратной связи по давлению в промежуточном перегревателе более точно выдержать заданное значение коэффициента неравномерности. [c.159]

Влияние регулирования перегрева на температурную неравномерность в отдельных змеевиках в основном проявляется при работе пароохладителей на питательной воде на стороне насыщенного пара в связи с трудностью равномерного распределения влаги по параллельно включенным змеевикам. У регуляторов со смешивающими пароохладителями или с пароохладителями, работающими на котловой воде, может иметь место неравномерное охлаждение пара по сторонам котельного агрегата в тех случаях, когда регулятор перегрева состоит из двух пароохладителей по сторонам агрегата и регулирование ведется только по конечной общей температуре перегретого пара. При внимательном отношении к регулированию и (Контролю за температурой пара по обеим сторонам котлоагрегата или при соответствующем устройстве автоматики неравномерность исключается. [c.113]

Влияние перегрева пара. Процесс конденсации перегретого пара при температуре стенки ниже температуры насыщения протекает так же, как и у насыщенного пара, поскольку на границе раздела фаЗ всегда устанавливается температура ts- При конденсации перегретого пара учитывают уделйную теплоту перегрева [c.370]

Основными факторами, определяющими влияние перегрева, являются его продолжительность и степень превышения температуры по сравнению с расчетной. В случае многократного изменения температуры на исследуемом отрезке времени необходимо знать суммарную длительность пребывания на верхних температурных ступенях. При известной длительности пребы- [c.181]

А. А. Бочвар создал диаграммы состав — литейные свойства, являющиеся дальнейшим развитием идей Н. С. Курнакова (1860—1941 гг.). Эти диаграммы дают наглядное графическое представление об изменении функции (свойства) при изменении ее аргумента (состава) и позволяют не только оценить, но и предусмотреть влияние перегрева и интервала кристаллизации на качество сплава данного состава [32]. Фундаментальные исследования в области изучения свойств и применения в промышленности алюминиевых сплавов выполнены А. Г. Спасским, И. Ф. Колобневым, М. Б. Алг-т-маном, М. В. Шаровым, А. П. Гудченко и др. [c.92]

Несколько большее влияние оказывает начальное давление (рис. 4). Так, изменение давления пара от 240 до ISOa/na понижает к. п. д. приблизительно на 1%. Уместно отметить, что сравнительно слабое влияние температуры перегрева пара и давления пара на к. п. д. установки объясняется значительной долей работы газового цикла в общей полезной выработке энергии. Кроме того, уменьшение к. п. д. парового цикла [c.208]

Следует подчеркнуть, что способ А. И. Вейника удобен для описания температурных полей твердой части отливки и формы. Температурное поле в незатвердевшей части отливки описать таким способом не представляется возможным из-за влияния естественной конвекции расплава, которая выравнивает температуру его по объему. Однако именно это существенно упрощает задачу в тех случаях, когда влиянием перегрева расплава на кинетику затвердевания допустимо пренебречь. В таких случаях можно принять, что затвердевание начинается после, практически, полного отвода теплоты перегрева независимо от интенсивности охлаждения. Это означает, что в уравнении (19) 1 = (кр при ть так как момент т [c.160]

Формула (26) показывает, что величина объемной или линейной скорости затвердевания отливки отражает влияние теплофизических свойств сплава и его интервал кристаллизации, теплофизические свойства материала формы и ее начальную температуру, а также влияние перегрева расплава при заливке. Формулы для определения скорости затвердевания в других случаях литья приведены в книге А. И. Вейника [7]. [c.166]

Из (1.2) следует, что во всех случаях для повышения термического КПД цикла желательно иметь рабочее тело с низкой теплоемкостью жидкости и высокой теплоемкостью перегретого пара. При отсутствии или незначительном влиянии перегрева пара на iqj, характерном для ПТУ с жидкими металлами и ОРТ, теплота парообразования должна быть как можно большей. Поэтому для увеличения КПД r t необходимо рабочее тело с наибольшими значениями числа Клаузиуса К1 = rj( T), отнесенного к температуре Г . С ростом этого числа уменьшаются потери от неадиабатичности процесса 1—2, характеризуемые 5i2 2 i i2 на рис. 1.1, и увеличивается доля теплоты, подводимой при температуре Гн- Зависимость tit от числа Клаузиуса выражается соотношением [461 [c.8]

Такие же расчеты были выполнены на ЛМЗ для оценки темпов изменений величины q под влиянием температуры перегрева первичного ( о) и вторичного (i n.n) пара [25]. Они могут быть выражены формулами AqjAU = и А /Д п. п = [c.23]

При различных режимах работы (без отключений в системе РППВ) изменение теплового состояния ЦСД сравнительно невелико, что объясняется стабилизирующим влиянием промежуточного перегрева. Все же различие в температурах проточной части может достигать нескольких десятков градусов. [c.41]

Поскольку применение промежуточной сепарации влаги принципиаль-но более эффективно, чем использование промежуточного перегрева, представляет интерес рассмотрение возможных схем с двукратной сепарацией влаги и влияния промежуточного перегрева в этом случае. Принципиальная тепловая схема установки с двукратной сепарацией представлена на рис. 4.4. Предварительный анализ показал явную неэффективность двухступенчатого перегрева после первого сепаратора, поэтому при исследованиях рассматривались схемы с одноступенчатым промежуточным перегревом пара или без перегрева после первого сепаратора. Для уменьшения количества исследуемых параметров с целью сохранения наглядности представления результатов при исследованиях схем с двукратным промежуточным перегревом было принято, что перегрев в первой ступени второго перегревателя осуществляется паром, отбираемым из первого сепаратора. [c.86]

Из сказанного видно, что при анализе экономики блока выявление влияния промежуточного перегрева пара на стоимость энергетической установки, т. е. определение знака и величины АК, представляет собой самостоятельную и слолшую задачу. Этому вопросу посвящен ряд опубликованных работ. В (Л. 6] проведены исследования изменения стоимости паротурбинной установки при устройстве промежуточного перегрева, основанные на замене соответствующего цикла двумя условными циклами— исходным и дополнительным. Применительно [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...