Стойки Радиус инерции

Решение. Для определения коэффициента ф надо знать гибкость стойки, а это в свою очередь требует вычисления радиуса инерции ее поперечного сечения. [c.318]

Определяем радиус инерции поперечного сечения стойки и ее гибкость [c.310]

В данном случае сила Р — — 9000 кг (сила сжимает стойку), F = 6A= 15-20 = = 300 сл(, Ур — 2р — 3 см, квадраты радиусов инерции поперечного сечения [c.229]

По сортаменту такой момент инерции поперечного сечения Jm n = Jy имеет двутавр №14. Радиус инерции сечения этого двутавра / ,) = 1,55 сл4. Приведенная гибкость стойки [c.271]

Определяем радиус инерции сечения и гибкость стойки [c.251]

По найденному значению J из таблиц нормального сортамента подбирают сечение и определяют минимальный радиус инерции г. Далее находят гибкость стойки Я если гибкость не меньше предельного значения для данного материала, то этим подбор сечения заканчивается. В противном случае для полученной гибкости из таблицы 10 берут коэффициент уменьшения ф и находят, какое при [c.332]

Так как к стойке в плоскости степы приваривается обшивка, то проверку на устойчивость в этой плоскости (по наименьшему радиусу инерции iy) обычно не производят, поскольку обшивка создает большую жесткость в плоскости всей металлоконструкции. [c.148]

J2— J —12690 см > Jy. Наименьший радиус инерции сечения стойки [c.340]

При замене швеллеров на балку 1-образной формы также получается элемент, более стойкий в коррозионном отношении. Балка размером 200 X 137,5 может заменить два швеллера (200 x 62,5). Радиус инерции таких сечений одинаков. Масса [c.396]

Радиус инерции круга Гибкость стойки [c.294]

Примем двутавр № 30а. Его площадь сечения равна 49,9 е , а минимальный радиус инерции — 2,95 см. При таком сечении гибкость стойки составляет [c.191]

Отношение приведенной длины стержня к минимальному радиусу инерции его поперечного сечения по предложению проф. Ф. С. Ясинского называют гибкостью стержня (или стойки). 2 о весьма удобная безразмерная геометрическая характеристика сжатого стержня, показывающая его сопротивляемость потере устойчивости, она одновременно отражает и длину стержня и жесткость его поперечного сечения [c.455]

Радиус инерции сечения стойки [c.250]

Наибольший интерес представляет величина наименьшего радиуса инерции сечения, соответствующая наименьшему главному моменту инерции. В направлении, где радиус инерции имеет наименьшую величину, гибкость элемента наибольшая. Для конструкции, шарнирно закрепленной по концам (рис. 15-2,а), свободная длина I принимается равной длине стойки. При этом гибкость стойки определяется формулой (15.2). [c.356]

I = — наименьший радиус инерции сечеиия стойки. [c.797]

По ГОСТу 8239-56 берем двутавр № 40, имеющий площадь F = 71,4 см и наименьший радиус инерции (относительно центральной оси параллельной стенки двутавра) iy = 3,05 см. Тогда гибкость стойки будет [c.801]

Но в рассмотренной ситуации отдельно взятый уголок (стойка) будет воспринимать силу Р / 4 и в принципе может потерять устойчивость при действии на него этой силы. Минимальным будет радиус инерции для уголка относительно оси. Гибкость его будет равна [c.492]

В портальной раме установлена тяжелая двутавровая балка длиной 6 м и высотой поперечного сечения 0,61 м, которая жестко приварена к двум относительно гибким стойкам (рис. А. 1.1.6). Каждая из этих стоек изготовлена из швеллера с площадью поперечного сечения F=2,59-10 3 м . Минимальный радиус инерции г = ,57-10" , Е = 2,I 10 Н/м . Вычислить период собственных боковых колебаний в плоскости рамы а) считая, что точки А ц В полностью закреплены [c.23]

Каждая стойка имеет коробчатое поперечное сечение площадью Л=26г ж и наименьшего радиуса инерции л = 1,6 см = 2-10 кг/см . Вычислить собственный период боковых колебаний в плоскости рамы а) предполагая полную жесткость соединения элементов б) предполагая шарнирную связь балки со стойками. Изгибом балки пренебречь. [Расчетную высоту стойки принять равной 4.6 м.] [c.17]

Эти массы движутся как соответствующие точки кривошипа (точка В) и ползуна (точка С). Поэтому вектор силы инерции массы тв направлен вдоль радиуса кривошипа, а массы Шс — вдоль оси ползуна. Теперь ясно, что эти силы будут уравновешиваться такими же силами, действующими со стороны второго шатуна 2 в точках В и С. Если же условие (2.9) не выполняется, то заменить шатун двумя точечными массами нельзя и всегда останутся неуравновешенные силы инерции, действующие на стойку 4 в точках С и С перпендикулярно оси поступательной пары. Следовательно, полное уравновешивание механизма, изображенного на рис. 2.18, возможно только при таком размещении противовесов, при котором условие (2.9) будет выполнено. [c.55]

Так как в формуле (3.9) два неизвестных -Fgp и (р, то подбор сечений ведут путем последовательного приближения. Задаются (р, по (3.9) вычисляют площадь сечения, определяют минимальный радиус инерции, вычисляют гибкость стойки —Х—щЛтт, ПО Таблицам путем интерполяции опре- [c.44]

Отсюда определяется коэффициент ki. В этом выражении EJ мзгибная жесткость стойки I —радиус инерции сечения i —длина стойки, (5 — коэффициент. 1ависящий от формы поперечного сечения (у прямоугольника он равен 5/6). G — модуль упругости при сдвиге. [c.222]

В данном случае Р = —90ООО и (сила сжимает стойку), F = bh=lb-20 = =300 ==0,03 л . yp — Zp=3 см, а квадраты радиусов инерции поперечного [c.271]

Решение. Минимальный момент инерции поперечного сечения стойки П11п=- г, = 337 см, его площадь / =46,5 см , минимальный радиус инерции ,=2,69 см. [c.217]

Так как из практических соображений применяются сечения с размерами, взятыми в целых сантиметрах, то нового приближения искать не будем, а возьмем сечение 16x16. Теперь проверим нагрузку на эту стойку с учетом продольного изгиба. Определим площадь ее сечения, радиус инерции и гибкость [c.495]

На растяжение. 2 На сжатие. На растяжение нормы установлены только для железа при учете главнейших действующих сил 1 200 и при учете всех сил и температуры 1 600 кг1см . 4 коэфициент, зависящий от отнощения длины стойки к радиусу инерции поперечного сечения. ь в опорных частях. 6 в катках. [c.185]

По конструктивным соображениям, с учетом условий опирания щитов покрытия и использования стойки для рулонирования элементов резервуара принята стойка из трубы диаметром 1020 мм со стенкой толщиной 6 мм, ТУ 14-3-1138—82, А = 191 м радиус инерции сечения 1 = 35,9 см, сталь марки 17Г1С—У (класса К-52), Ry 320 МПа. Гибкость стойки Я=Zo/t = 1200/35,9=33,4 f <Я(,т=120 ф = 0,93. Для предотвращения отрыва покрытия трубчатую стойку заполняют песком. Детали стойки показаны на рис. 9.7. Оголовок (зонт) и базу стойки проектируют одинакового диаметра 2,6—3 м с расчетом возможности ее использования для рулонирования стенки или отправочной части днища резервуара на заводе-изготовителе. [c.341]

Стойка может быть сделана более прочной путем увеличейия момента инерции и радиуса инерции , что может быть очень часто выполнено без какого-либо увеличения площади поперечного сечения путем расположения материала стойки по возможности дальше от нейтральной оси. Таким образом, колонны трубчатого сечения более экономичны, чем колонны со сплошным сечением. Когда гибкость уменьшается, то критическое напряжение увеличивается, и кривая АСВ приближается асимптотически к вертикальной оси. Однако должен быть некоторый предел применения кривой Эйлера для коротких строек. Вывод выражения для критической нагрузки основан на применении дифференциального уравнения (79) для изогнутой оси, а при вьшоде этого последнего предполагалось, что материал совершенно упругий и следует закону Гука Хсм. 31). Поэтому кривая АСВ на рис. 240 дает удовлетворительные результаты лишь для сравнительно гибких стержней, для которых о р остается в пределах упругости материала. Для коротких стоек, для которых а р, полученное из уравнения (147), выше предела пропорциональности материала,кривая Эйлера не дает удовлетворительного результата и нужно прибегнуть к опытам на продольный изгиб стоек, сжатых за пределом пропорциональности. Эти опыты показывают, что стойки из такого материала, как строительная сталь, которая имеет резко выраженный Предел текучести, теряют [c.228]

Для пояснения сказанного обратимся к рис. 2.17, где представлен параллелограммовый шарнирный четырехзвенник. Такие механизмы применяются, например, для вращения колес локомотива при групповом приводе. На рисунке 1 — ведущий кривошип, 3 — ведомый кривошип, 2 — спарник (т. е. шатун, имеющий поступательное круговое движение), 4 — стойка. Центры масс кривошипов и спарника движутся по круговым траекториям, показанным на рисунке штрих-пунктирными линиями. Сила инерции каждого из этих трех звеньев направлена вдоль радиуса соответствующей окружности и равна шгсо , где т — масса звена, г — радиус окружности, по которой движется центр его массы, а (о — угловая скорость вращения кривошипа. Если сложить параллельные силы [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...