Молибден Мартенситное превращение - Влияние температуры

Углерод, никель, марганец и хром, по данным В. Д. Садовского, понижают скорость игольчато-трооститного превращения, причем никель, марганец и хром снижают температурный интервал превращения, а углерод и кремний не оказывают на него влияния. Молибден не оказывает существенного влияния на кинетику игольчато-трооститного превращения. Сдвиг вправо кривой начала превращения на диаграммах изотермического превращения (см. фиг. 182 и 185) обеспечивает глубокую прокаливаемость стали, легированной хромом, никелем, вольфрамом, молибденом, марганцем и кремнием как в перлитном, так и в игольчато-трооститном интервале температур превращения и, кроме того, он обеспечивает получение высокой твердости после закалки в масле и даже на воздухе (для сталей мартенситного класса), а также возможность применения изотермической и горячей закалки для деталей крупного сечения. При этом такие легированные стали, как правило, отличаются мелким аустенитным зерном. [c.291]

В результате изучения влияния ЦЭТО на стали, легированные никелем и молибденом (0,25 % С, 24 % № и 4 % Мо), рекомендовано применять ТЦО вместо низкотемпературной деформационной обработки [97]. После первой электрозакалки в такой стали содержатся аустенит и мартенсит. При повторном нагреве происходит обратное М А-превраш,ение, но новый аустенит оказывается упрочненным, менее устойчивым от напряжений, а температура начала его мартенситного превращения—более высокой. Так как на этой стали от цикла к циклу упрочняется аустенит (действует фазовый наклеп), а рекристаллизация его не успевает произойти, то температура Мн постепенно увеличивается. Поэтому после пяти циклов сталь имеет в структуре больше мартенсита и упрочненный фазовым наклепом остаточный аустенит с твердостью ННСэ> 42. Сталь в таком состоянии обладает высоким сопротивлением разрушению. [c.113]

Диаграммы IV типа характеризуют высоколегированные метастабильные -сплавы. Они также претерпевают сначала диффузионное, а затем мартенситное превращение, однако при очень малых скоростях охлаждения а-фаза выделяется по границам зерен -фазы, а а -фаза — во внутренних участках. При более высоких скоростях охлаждения сохраняется метастабиль-ная -фаза. Следует заметить, что эти данные соответствуют участку зоны полной перекристаллизации основного металла с относительно невысокой максимальной температурой нагрева (1200°С). Исследования околошовной зоны и металла шва непосредственно на сварных соединениях показали, что степень устойчивости -твердого раствора в сплаве ВТ15 в этих более высокотемпературных зонах еще ниже. Это обусловлено прежде всего внутрикристаллической неоднородностью металла шва и обогащением границ зерен в околошовной зоне хромом и молибденом и обеднением алюминием, а также влиянием относительно высокого содержания кислорода и азота в сплаве. [c.37]

С. И. Баранчуком. Ими было установлено, что в сталях с содержанием 0,9—1,0% С большинство легирующих элементов (фиг. 178, а) снижает температуру начала мартенситного превращения Мн- Наибольшее влияние в этом направлении оказывают марганец, хром и никель, затем ванадий и молибден. Медь влияет меньше, кремний совсем не влияет, а алюминий и кобальт, наоборот, повышают мартенситную точку. Влияние легирующих элементов на снижение мартенситной точки зависит от содержания в стали углерода. Чем больше углерода, тем интенсивнее снижает хром точку Мн- [c.284]

Молибден повышает ударную вязкость, прочность стали и устраняет хрупкость ее при отпуске. В конструкционных сталях молибден содержится в пределах 0,15—0,30%. Сварка некоторых сортов молибденовых сталей может сопровождаться образованием трещин в зонах термического влияния. Молибден значительно увеличивает глубину прокаливаемости стали, он сним<ает температуру мартенситного превращения. [c.249]

В 50-е годы было изучено влияние углерода и основных легирующих элементов на кинетику фазовых превращений в двойных и более сложных сплавах железа при непрерывном охлаждении. П. В. Романовым было показано, что в двойных сплавах с железом увеличение содержания углерода от 0,03 до 0,18 и 0,45% суживает температурные области ферритного и перлитного превращений. При содержании углерода свыше 0,66% от них отчетливо отделяется область мартенситного превращения, которая смещается по температуре ниже 300 —200°. Хром в пределах от О до 10,6% также суживает область диффузионного превращения и обособляет (при 3,5%) и снижает по температуре область мартенситного превращения. Никель, как элемент, понижающий точку непрерывно снижает по температуре область диффузионных превращений. При содержании 11,6—14,1% Ni в двойных сплавах с железом превращение протекает только по мартенситной кинетике. Молибден повышает температуру пачала диффузионного превращения и снижает температуры конца мартенситного превращения, не разделяя их области. В безугле-родиетых сплавах железа промежуточное (бейнитное) превращение отсутствует [5]. [c.140]

В мартеиситиых сталях па основе Fe—(10—14%) Сг элементы кобальт, медь, вольфрам, никель, молибден, кремний, хром понижают Ма, кремний, молибден, медь повышают, а хром, никель, кобальт — снижают температуру начала у- а-иерехода. Кобальт в сплавах иа основе Ре—Сг снижает температуру точек Ма и Мк без заметного уменьшения количества мартенситной фазы после окончания превращения. Интенсивность влияния того или иного элемента на температурный интервал прямого и обратного у а-превращения мо- [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...