Прогиб дополнительный (от сдвига)

Уравнение для дополнительного прогиба стержня от сдвига можно получить из формулы (36), положив EJx —> со. [c.408]

Дополнительный прогиб от сдвига наиболее просто можно учесть, если положить, что угол сдвига Y соответствует деформации сдвига в основной плоскости (при z = 0) [6] [c.113]

ТО дополнительный прогиб от сдвига [c.113]

Если закрепление таково, что не поворачивается вертикальный линейный элемент опорного сечения, проходящий через точку закрепления, по постоянная Р равна сдвигу, соответствующему центру тяжести поперечного сечения ( 32). На практике величина Р в большой степени будет зависеть от тех местных напряжений, которые возникают в плоскости заделки и распределение которых может весьма значительно отличаться от того, которое мы нашли выше для различных форм поперечных сечений. Поэтому нельзя дать достаточно надежных формул для вычисления дополнительного прогиба, зависящего от величины р, т. е. прогиба, обусловленного касательными напряжениями. [c.148]

Дополнительные влияния на прогиб. Дополнительный прогиб от поперечной силы необходимо учитывать при высоте сечения порядка 3/4 пролета балки или большей. Дифференциальное уравнение упругой линии с учетом деформаций изгиба и сдвига [c.97]

Ниже предлагается метод расчета многослойных оболочек и пластин, в основу которого положен известный прием С. П. Тимошенко, использованный им для определения дополнительных прогибов балки от перерезывающих сил. Это позволяет свести многослойную конструкцию к эквивалентной однослойной с некоторой приведенной изгибной жесткостью. Последняя определяется с учетом деформаций поперечного сдвига и надавливания волокон в заполнителях, которые могут быть как легкими, так [c.77]

Дополнительный прогиб от сдвига в этом случае равен 20,3% от прогиба, вызываемого изгибающим моментом, и поэтому должен быть принят во внимание, [c.152]

Дополнительный прогиб от сдвига можно также определить из потенциальной энергии д ормации. Для консоли, показанной на рис. 271, с прямоугольным поперечным сечением касательное напряжение на расстоянии у от нейтральной оси равняется (см. уравнение (65)) [c.269]

Из отмеченных особенностей вытекает, что затяжку пружин нужно выбирать большой, чтобы она не позволяла перемеш,аться средней опоре при ожидаемых величинах дисбаланса (даже повышенных), т. е. чтобы демпфер не работал. Это допустимо с точки зрения дополнительных нагрузок на опоры, и только тогда, когда дисбаланс сделается очень большим, т. е. нагрузка от него на опорах будет уже недопустимой, тогда опора должна работать. В демпфере должны наблюдаться перемещения. В силу этого прогибы будут иметь ограниченную величину и, что не менее важно, будет существовать эффект разгрузки опор. Действительно, при работе демпфера ротор оказывается на закритическом режиме, т. е. происходит самоцентрирование вала, который начинает вращаться приблизительно вокруг своего центра тяжести, и нагрузка на опору будет постоянной и относительно малой. Таким образом, сила затяжки пружин определяется допустимой величиной дополнительной нагрузки на опоры от неуравновешенных сил. Эта величина для разного типа машин и разных подшипников, очевидно, различна. Определив ее, конструктор находит допустимую затяжку на средней опоре (демпфере). Далее по приведенным выше формулам он строит кривую изменения прогибов ротора при различных величинах дисбаланса и при данной силе сухого трения. По этим решениям устанавливаются величины дисбаланса нормально допустимые для ротора, при которых еще нет сдвига в демпфере. С помощью этих же решений находятся и дисбалансы, при которых демпфер еще достаточно эффективно работает (случай среднего трения), и наконец, устанавливается зазор между упорами, который обеспечивает аварийную работу машин, т. е. работу, когда прогибы ротора определяются только ограничителями деформации (упорами). [c.183]

Рис. 6.13. Схема определения дополнительного прогиба от деформации сдвига

Дифференциальное уравнение, использованное выше для определения прогибов, обусловленных сдвигом, было выведено в предположении, что каждое поперечное сечение балки может свободно искривляться, как это показано на рис. 6.25, а. Равномерно нагруженная свободно опертая балка является тем случаем, где это предположение почти удовлетворяется. В середине пролета балки может не возникнуть искажения поперечного сечения (вследствие симметрии). Однако поскольку в середине пролета Q=0, то ничто и не будет стремиться исказить это сечение. Искажения сечений значительно возрастают по направлению от середины к концам балки то же происходит и с самой поперечной силой. Таким образом, дополнительное ограничение на прогиб, который обусловлен искажением поперечного сечения, имеет только второстепенное значение. Однако, как можно видеть, запрет искажения поперечного сечения приводит к уменьшению вычисленных выше значений прогибов. [c.250]

В самом деле, при учете дополнительного прогиба от деформации сдвига коэффициент неравномерности сдвигов по сечению, О — модуль сдвига, — площадь упругой зоны = Утх 1 где Ут. определяется по (10.52). Интегрируя сд при переменном сечении упругой зоны [c.230]

Выше (стр. 118) при рассмотрении прогибов было принято во внимание лишь действие изгибающего момента. Дополнительный прогиб буде вызван поперечной силой при взаимном сдвиге смежных поперечных сечений одного относительно другого. В результате неравномерного распределения касательных царяжений поперечные сечения, прежде плоские, становятся искривленными, как на рис. 151, на котором показан изгиб только от сдвига ). Элементы поперечных сечений в центрах тяжести остаются вертикальными и скользят один по другому. Поэтому угол наклона касательной к изогнутой оси только от сдвига равен в Каждом поперечном сечении относительному сдвигу в центре тяжести этогосечения. Обозначая через прогиб от сдвига, мы получаем для какого-либо поперечного сечения следз щее [c.150]

Если г ) не превышает некоторого критического значения, при котором начинается пространственный изгиб заготовки, то формоизменение высаживаемого утолщения заканчивается на этапе изгиба в одной плоскости. Под действием горизонтальной составляющей усилия подпора горизонтальные сечения нижней половины высаживаемой части заготовки сдвигаются вправо, что приводит к появлению дополнительного перегиба центрального волокна в иижией части заготовки в направлении увеличения его начальной кривизны (рис. 12, б). Окончательная форма высаженного конического утолщения зависит от соотношения объема высаживаемой части заготовки Ув и полости штампа Уп. ш> а также размеров полости штампа, определяющих начальный прогиб заготовки f (рис. 12, б) и ход осадки, равный /в — 1к при условии, что Я (рис. 12, г). [c.272]

Нагрузка от надтележечного строения тепловоза передается на четыре комбинированные с резинометаллическими элементами роликовые опоры, которые размещены на боковинах рам тележек. Каждая опора по отношению к центру поворота тележки установлена так, что роликовой частью обеспечивается поворот тележки и возвращающий момент, а поперечное перемещение кузова (относ) достигается за счет поперечной свободно-упругой подвижности шкворня и сдвига каждого комплекта из семи резинометаллических элементов, установленных на верхней плите роликовой опоры. Как возвращающий момент, так и момент упругих сил опор обеспечивают гашение относительных колебаний кузова и тележек в горизонтальной плоскости (без установки дополнительных демпферов) при движении тепловоза со скоростью до 120 км/ч. При таком опорно-возвращающем устройстве возможен устойчивый максимальный поворот тележки (с учетом относа) относительно кузова до 5°, а упругое опирание кузова позволяет получить дополнительный прогиб до 20 мм в рессорном подвешивании тепловоза. [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...