Ступень реактивности по радиус

При длинных лопатках резкое изменение углов их установки и степени реактивности по радиусу также является недостатком рассматриваемых ступеней. В корневых сечениях степень реактивности может принимать отрицательные значения, что приводит к снижению КПД. [c.85]

Хотя принцип безвихревого движения при постоянной по высоте лопаток аксиальной скорости и постоянстве передаваемой энергии в радиальном направлении удовлетворяет условиям радиального равновесия, желательно все же найти зависимость изменения реактивности ступени от изменения радиуса для цилиндрического потока пара. [c.188]

Рис. 2.21. Изменение параметров потока по радиусу в ступени с постоянной реактивностью (рк=0,62 L =25 кДж/кг Иср=260 м/с)

Ступени с постоянной реактивностью и близкие к ним но характеру изменения сщ по радиусу находят широкое применение в авиационных ГТД, в особенности в качестве первых ступеней дозвуковых осевых компрессоров. [c.76]

Давление воздуха при этом будет возрастать по радиусу в общем случае как перед рабочим колесом, так и за ним. Однако поскольку окружная составляющая скорости газа за ступенью гораздо меньше, чем перед рабочим колесом, давление pi растет по радиусу более резко, что приводит к значительному возрастанию степени реактивности по высоте лопатки. Для примера на рис. 5.6 показано изменение ia, йи, Pi, 1 и по радиусу в ступени с постоянной циркуляцией. [c.193]

Степень реактивности ступени с постоянной циркуляцией будет переменной по радиусу. В общем случае при i Ф О выражение для степени реактивности будет иметь вид [его можно вывести аналогично формуле (2.96)] [c.83]

Полученные выше соотношения (2.40) и (2.41) позволяют легко определить изменение треугольников скоростей, степени реактивности и других параметров по высоте лопатки. Если известен треугольник скоростей ступени на каком-либо одном (например, среднем) радиусе, то из этих соотношений непосредственно определяются все элементы треугольников скоростей для любого другого радиуса. Из (2.40) следует, например, что в такой ступени закрутка Аш Лс = С2и— iu изменяется обратно пропорционально радиусу. [c.69]

Выше было отмечено, что причиной ухудшения работы ступени с малым относительным диаметром выполненной по закону 7-Сц = onst, является значительный рост степени реактивности по радиусу. [c.50]

В опытах отмечено увеличение потерь энергии у периферии НА (см. рис. 4.22), что вызывается неблагоприятным течением в этой области на входе в решетку. Из-за недостаточной отклоняющей способности периферийной части выходной решетки рабочего колеса РОС угол меньше расчетного (см. рис. 4.21). При сравнительно малой скорости (характерной для РОС) угол суш,ест-венно отличается от прямого, и угол атаки НА у периферии приблизительно равен 50—60°. Увеличение угла Ра вызывает также снижение степени реактивности и повышенный расход рабочего тела через периферийную область РК с одновременным снижением расхода в корневой зоне. В последующем НА, наоборот, больший расход проходит у корня, и такое несоответствие должно приводить к радиальным перетеканиям в НА, что сопряжено с дополнительными потерями энергии. Это свидетельствует о необходимости изменения типа закрутки выходных лопаток РК. Переход к закрутке /" tg Рз = onst, примененной в двухпоточных РК, приводит к значительно более благоприятному распределению параметров потока рабочего тела по радиусу за ступенью. [c.182]

Изучение влияния типа решетки на дополнительные потери от влажности показало, что максимальные значения А вл соответствуют активным, а минимальные — реактивным решеткам (см. гл. 5) с малыми углами поворота потока. Промежуточные значения А вл отвечают решеткам с различной конфузорностью. При одинаковых режимных параметрах наибольшие диаметры капель и минимальные коэффициенты скольжения обнаружены в активной решетке. Эти данные получены для ступени. В этом случае заметно сказываются периодическая нестационарность и высокая турбулентность, неравномерность полей скоростей, давлений и температур, смещение дискретной фазы по радиусу и др. Для приближенной оценки влияния влажности результаты исследований сопловой решетки в турбине и пародинамической трубе представлены на рис. 3.33. Изменение А вл с ростом уо не строго соответствует линейному закону. [c.123]

Зависимость степени реактивности от радиуса в ступенях с ТННЛ отличается от линейной. У корня этих ступеней степень реактивности в плоскости траверсирования выше, чем вычисленная по показаниям дренажей на расстоянии 1,5 мм от выходных кромок НЛ (рис. XII.6). Этот эффект является следствием снижения давления в корневых струйках тока в пространстве за НА. Изменения величины р" в межвенцевом зазоре ступеней с ТННЛ [c.210]

Ступень 1Б спроектирована по изложенной в п. XI.2 методике с небольщим ТННЛ (бс = = 4° 20 ) и умеренной закруткой потока за ступенью (о 2с = 103°). При проектировании ступени 1Б срабатываемая ею изоэнтропийная разность энтальпий принята при той же окружной скорости на 12,5% больше, чем для ступени 1А, и выдержано условие dhuldr = 0. Расчетное снижение градиента степени реактивности Арт ступени 1Б по сравнению со ступенью 1А составляет 9%. Корневые степени реактивности и высоты НЛ ступеней 1А и 1Б одинаковы. Направляющие лопатки ступени 1Б имеют подобные по высоте профили с постоянным углом установки, линейные размеры профилей меняются пропорционально радиусу. Угол для ступени 1Б постоянен по высоте НА и равен 13° 43. Закрутка лопаток РК ступени 1Б существенно иная, чем закрутка РЛ ступени 1А. [c.216]

Ступень турбины с постоянным углом выхода потока из соплового аппарата. Одним из законов профилирования, получивших весьма широкое применение, является закон = onst. В этом случае сопловые лопатки имеют почти постоянный профиль по высоте, что значительно упрош,ает технологию их изготовления и делает более удобным осуш,ествление внутреннего охлаждения. При = onst получается сравнительно пологое изменение реактивности вдоль радиуса. Это позволяет осуш,ествить более благоприятные формы течения -на периферии и у корня лопаток (при длинных лопатках, характерных для последних ступеней турбины). Рабочие лопатки тоже оказываются менее закрученными, чем в случае СиГ = onst из-за меньшего изменения Pi и особенно Рг- [c.179]

На рис. 2.22 показан вид лопаток входного направляющего аппарата, рабочего колеса и направляющего аппарата ступени с постоянной реактивностью. Из сравнения этого рисунка с рис. 2.18 видно, что рабочие лопатки в ступени с постоянной реактивностью мало отличаются от лопаток ступени с постоянной циркуляцией (последние обычно имеют несколько большую закрутку из-за более сильного изменения углов и Рг по радиусу). Существенно отличаются у этих двух типов ступеней лопатки неподвижных венцов. Так лопатки входного направляющего аппарата (если он установлен) для ступени с постоянной циркуляцией должны быть изогнуты у корня значительно сильнее, чем на периферии, в соответствии с условием r i = onst. Лопатки ВНА ступени с постоянной реактивностью, наоборот, должны быть сильно изогнуты в своей периферийной части и почти не отклоняют поток у корня. [c.75]

Сопловой аппарат и рабочее колесо образуют ступень турбины. Вращающуюся часть турбины называют ротором. По характеру процесса, совершаемого рабочим телом, турбины обычно делят на активные и реактивные, по числу ступеней — на одноступенчатые и. многосту-пенчатьш и по направлению потока — на осевые и радиальные. В осевых турбинах движение газа осуществляется параллельно оси турбины, а в радиальной турбине — по радиусу. [c.356]

Ступени подъема мощности вводятся технологическим регламентом и при постоянной эксплуатации блока во время набора мощности после остановов. Эти ступени могут быть такими же, как и описанные выше, а могут и отличаться от них. Происходит это потому, что в процессе подъема мощности непрер1 вно изменяется распределение энерговыделения по радиусу и высоте из-за эффекта отравления (накопления изотопов, сильно поглощающих тепловые нейтроны), температурного и мощностного эффектов. Положение органов компенсации реактивности в процессе подъема мощности отличается от того, которое будет при стационарном режиме, а распределение расходов теплоносителя по ТВС соответствует стационарному режиму. Поскольку для приближения нейтронного поля к стационарной форме требуется время, то в процессе подъема мощности делаются выдержки на промежуточных ступенях во избежание больших перекосов полей энерговыделения. Это в первую очередь относится к канальным реакторам. [c.381]

В ступени первого типа на поток накладывается условие с г = = onst. При этом, как известно, обеспечивается постоянство осевых скоростей и теоретического напора вдоль радиуса. Степень реактивности и угол увеличиваются по длине лопатки. В результате у периферии возрастает значение M ,i, а у втулки к закрутка пера лопатки получается значительной. [c.232]

Ступени с ТННЛ открывают весьма широкие возможности для выбора необходимого градиента степени реактивности и связанной с ним закрутки РЛ. Покажем, что в первом приближении расчет таких ступеней может быть сведен к определению закрутки потока по степенной зависимости от радиуса. [c.193]

Значения этих составляющих осевого усилия зависят от степени реактивности, веерности (0 = //), конструктивного оформления ступеней (осевые и радиальные зазоры, тип и размеры уплотнений и др.) и режимных параметров (чисел М и Не, отношения г//б ф), которые, в свою очередь, определяются коэффициентами расхода. Достоверность определе1шя как суммарного осевого усилия, так и отдельных его составляющих зависит от точности определения давлений в соответствующих камерах (сечениях) проточной части турбины. Однако эти давления, во-первых, не постоянны по высоте лопаток, радиусу дисков и длине уплотнений и, во-вторых, в настоя]цее время определяются приближенно. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...