Балки с сосредоточенными массами консольные

Балки с сосредоточенными массами консольные 40 [c.470]

Консольная балка с сосредоточенной массой на свободном конце [c.76]

Крутильные колебания консольной балки с сосредоточенной массой [c.85]

Крутильные колебания консольной балки с сосредоточенной массой на свободном конце [c.87]

Уравнение крутильных колебаний консольной балки с сосредоточенной массой остается таким же, как и для свободной балки, т. е. [c.130]

Определив постоянные Aq и So, вычислим функцию ф2,о(2). За исходную функцию колебаний второго тона ф2,о можно принять также функцию, заданную графически. Для консольной балки с сосредоточенной массой на конце можно принять плавную кривую-(фиг. 2.74), исходящую из нуля в начале координат и имеющую одно пересечение с осью абсцисс на расстоянии, большем 0,77/ от заделки. Объясняется это тем, что свободная консольная балка имеет узел колебаний на расстоянии 0,77/ от заделки. [c.133]

Расчет частоты первого и второго тонов изгибных колебаний консольной балки с сосредоточенной массой на конце [c.171]

Рис. 17.25. Системы с конечным числом степеней свободы а) невесомая консольная балка могущая деформироваться в пространстве, с абсолютно жестким весомым телом на конце б) то же в случае плоской деформации консоли в) то же, что на рис. п, но с сосредоточенной массой на конце г) то же, что на рнс. в, но при плоской деформации консоли.

Расчет частоты второго тона крутильных колебаний консольной балки переменного сечения с сосредоточенной массой на конце приведен в табл. 2. 24—-2. 29. Исходным приближением для функции второго тона принята кривая <р2.о на фиг. 2. 74. Следующие приближения, вычисленные по формулам (2. ИЗ) и (2. 114), приведены в табл. 2. 24—2. 29. [c.155]

В методах сосредоточенных параметров или конечных элементов реальная физическая система с распределенными параметрами заменяется ее моделью в виде совокупности дискретных элементов. Например, рассмотренная здесь консольная балка представляется в виде конечного числа сосредоточенных масс, расположенных в ряде точек и соединенных между собой невесомыми упругими элементами с одинаковыми свойствами. При этом уравнения движения обычно получают методом Лагранжа. Важнейшим преимуществом методов конечных элементов является их гибкость, позволяющая применять их при анализе сложных конструкций. Таким образом, при исследовании новой системы проблема заключается в выборе для нее наиболее подходящей модели с сосредоточенными параметрами, а не в разработке совершенно нового метода анализа. [c.428]

Получение достаточно строгих решений для динамического нагружения упруго-пластических балок встречает серьезные трудности, которые удается преодолеть только в отдельных случаях нагружения и опирания балок. В работе И. Л. Диковича (1962) описано решение для движения свободно опертой балки под действием внезапно приложенной равномерной нагрузки, постоянной во времени и не превышаюш ей. по величине предельную статическую нагрузку. В некоторый момент времени в середине балки образуется пластический шарнир, после чего рассматривается движение двух половинок балки, из анализа которого получается выражение для перемеш ений, которое остается справедливым до тех пор, пока угловая деформация в пластическом шарнире не изменит знака. Для упро-щ ения И. Л. Диковичем предложены приближенные методы, например метод Бубнова — Галеркина. Как это часто делается в нелинейных задачах, удерживайся один член аппроксимирующего ряда. При этом приходилось вводить допущение о стационарности пластических шарниров, которое, как известно, с ростом интенсивности внезапной нагрузки перестает оправдываться и может привести к серьезным погрешностям. Весьма перспективно применение ЭВМ к расчету балок. Так, В. К. Кабулов (1963) для представления изгибных колебаний консольной балки переменной жесткости воспользовался системой неравных сосредоточенных масс, подвешенных к невесомому упруго-пластическому элементу. [c.317]

Пример 7. Определить частоты собственных колебаний невесомой консольной балки с двумя равными сосредоточенными массами (рис. 29,а). Построить собственные формы колебаний, проверить их ортогональность. Решение [c.70]

При угле отклонения канатов а следует рассмотреть случаи Л и 5 (рис. 3.88, а), изменяя соответственно и направление ветра. При этом будет изменяться усилие 8р. Собственный вес стрелы О, силу давления ветра ] и касательную силу инерции массы стрелы при торможении механизма поворота рассматривают либо как сосредоточенные, либо как распределенные по длине стрелы силы. При расчете в вертикальной плоскости стрела представляет собой.ферму (балку) на двух шарнирных опорах О и О с консолью, а в горизонтальной плоскости — консольную ферму с [c.355]

На рис. А. 1.5.4 представлена дискретная модель с сосредоточенными массами для консольной балки постоянного поперечного сечения, один конец которой зещемлен, а другой свободен. Используя метод Релея, определить период основного тона колебаний. [c.52]

В. Н. Кагпорр и J. С. Fung [1.2181 (1970) исследовали свободные колебания консольных балок Тимошенко переменной толщины. Масса балки принимается сосредоточенной в дискретных точках. Уравнения движения, полученные вариационным путем, записаны в матричной форме. Задача сведена к нахождению собственных значений симметричной матрицы порядка п, где м —число разбиений балки. Построена итерационная схема расчета верхних границ собственных значений. В качестве примера рассчитаны собственные частоты и формы колебаний балки Тимошенко (пять первых частот) и усеченного клина (три первые частоты). Приведены результаты сравнения с известными точными решениями, получено достаточно хорошее совпадение. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...