Коэффициенты диафрагмирования

Излучение через отверстия. В тепловых расчетах печен учитывают потерю тепла излучением через рабочие окна и другие отверстия. При этом е теплообмене принимают участие боковые стенки отверстия, влияние которых учитывают с помощью коэффициента диафрагмирования [c.94]

Фиг. 26. Угловые коэффициенты ф (-----) при лучистом теплообмене между одинаковыми, параллельными противолежащими поверхностями и коэффициенты диафрагмирования Ф ( ---) при излучении через отверстия

Ф = 0,5 — коэффициент диафрагмирования выбран по графику (фиг. 138), согласно принятым размерам окна и толщины стенки, которой 0,405 м, в которой сделано окно [c.251]

Рис. 6 6. Коэффициент диафрагмирования Ф в зависимости от отношения высоты окна О к толщине стены х

Ф — коэффициент диафрагмирования (график 6.6). [c.657]

Для наиболее распространенного случая. излучения из печной камеры в окружающее пространство приведенный коэффициент излучения Сщ, обычно принимают равным 4,65 Вт/(м2-°К ), а активную поверхность /"акт определяют, как произведение площади поперечного сечения отверстия, м , на коэффициент диафрагмирования оконного проема ф. Этот коэффициент, учитывающий экранирующее действие внутренних поверхностей футеровки оконного проема, зависит от соотнощения ширины и высоты отверстия и от толщины стенки его значения приведены в табл. П-22. [c.228]

В табл. П-23 даны значения удельной мощности потерь излучением, кВт/м , для различных температур теплоотдающей поверхности при температуре окружающей среды или тепловоспринимающей поверхности 20°С, приведенном коэффициенте излучения 4,65 Вт/(м -°К ) и коэффициенте диафрагмирования ф = 1,0. [c.228]

По табл. П-22 коэффициент диафрагмирования (р=0,59. Удельные потери излучением по данным табл. П-23 9л =87,6 кВт/м . [c.229]

При расчете тепловых потерь излучением следует иметь в виду, что при наличии водоохлаждаемого обрамления оконного проема коэффициент диафрагмирования отверстия должен приниматься равным 1,0. [c.265]

Значения коэффициента диафрагмирования у для расчета тепловых потерь излучением через отверстия [c.295]

Раскаленные стенки отверстия посылают свое излучение в окружающую среду (лучи В), на себя (лучи Г) и обратно в печь (лучи Д), в результате чего потеря тепла р в окружающую среду уменьшается, что учитывается коэффициентом диафрагмирования Ф [c.327]

Средняя скорость сверления тонких 0,5 мм) металлических пластин составила 2,5-3,0 мм/с, для более толстых (1-2 мм) — 0,2-0,25 мм/с. При этом коэффициент формы канала с ростом глубины отверстия возрастает практически линейно и достигает значений 30-40. На скорость обработки влияют плотность мощности в пятне фокусировки, ЧПИ и наличие технологического газа. Но из-за малой величины энергии в импульсе зависимость от толщины материала является наиболее весомой и однозначной. Снижение производительности при росте толщины связано с диафрагмированием [c.252]

Постоянство чувствительности дефектоскопа при изменении угла ввода обеспечивается либо соответствующей регулировкой параметров электронного блока дефектоскопа, либо путем диафрагмирования пучка. При малых углах падения, соответствующих максимуму коэффициента прохождения В, площадь поперечного [c.124]

Так как фазовая скорость волны в диафрагмированных волноводах линейных ускорителей имеет величину, меньшую скорости света, коэффициенты являются мнимыми, а в дисперсионном уравнении появляются модифицированные функции Бесселя /д и 1 . Если скорость волны равна скорости света, то = 0. Для проведения вычислений при Рв = 1 приходится преобразовывать дисперсионное уравнение, рассматривая предельные переходы бесселевых функций при аргументе, стремящемся к нулю. [c.69]

Выводы, сделанные в предыдущих параграфах, не учитывали конечной проводимости стенок волновода. Учет потерь в стенках имеет большое значение при расчете диафрагмированного волновода линейного ускорителя, так как величина потерь может оказаться достаточно большой. Это объясняется несколькими причинами, из которых наиболее существенны следующие во-первых, металлическая поверхность диафрагмированного волновода, где происходят потери мощности, весьма велика, во-вторых, частота, на которой работает диафрагмированный волновод, близка к критической, и коэффициент затухания мощности значителен. [c.79]

При определении потерь мы будем считать, что поле в диафрагмированном волноводе описывается одной основной волной электромагнитного поля. Это предположение сделано с целью упрощения формулы для коэффициента затухания. [c.80]

Распределяя эти потери равномерно по длине ячейки, находим среднее значение коэффициента затухания. Для этого необходимо подставить в (3.46) полученную величину АР и значение мощности Р из формулы (3.26). Чтобы построить графики для определения коэффициента затухания в зависимости от основных параметров диафрагмированного волновода, предположим, как и ранее, что в волноводе возбуждаются колебания вида я/2, т. е. период структуры О = [c.82]

При выводе формулы для коэффициента затухания мы не учитывали влияния высших гармоник на величину потерь в диафрагмированном волноводе. Учет этого влияния приведет к некоторым поправкам для коэффициента затухания, причем эти поправки более существенны для малых фазовых скоростей, когда амплитуды высших гармоник возрастают. [c.84]

Линии постоянного значения электронного к. п. д. нанесены на рис. 29 пунктиром. Из графика видно, что для получения больших коэффициентов полезного действия необходимо выбирать отношение как можно меньше. Это соответствует требованию либо большой нагрузки током, либо выбору значительных величин 7 диафрагмированного волновода. Увеличение в свою очередь, приводит к необходимости уменьшить параметр нагрузки а/к. Отметим также, что повышение к. п. д. требует уменьшения коэффициента затухания а (это уменьшает потери в стенках волновода и позволяет большую часть высокочастотной мощности преобразовать в мощность ускоренного пучка). [c.98]

Вопросы конструирования диафрагмированного волновода достаточно сложны, а при изготовлении волновода должна обеспечиваться высокая точность выполнения внутренних размеров. Точность, с которой должен быть изготовлен диафрагмированный волновод, ставит перед конструкторами серьезные задачи, так как длина волновода часто очень значительна, а используемый материал — медь — относительно мягкий и имеет большой коэффициент теплового расширения. [c.122]

Однако при этом диафрагмированный ВВ является ее фильтром (критичен для данного выбранного из условия (3.9)). Кроме того, если разность -а2 близка к величине Х 2 для Я , при соответствующем выборе и 2, коэффициент замедления будет столь велик, что существованием волны можно практически пренебречь. [c.165]

Коэффициент диафрагмирования Ф, зависящий от размеров и формы отверстия, определяется с помощью графика на фиг. 25-15-Если отверстие закрыто маталлической дверцей заподлицо с наружной поверхностью стены, то в формулу (25-27) вместо Ф следует Ф [c.327]

На рис. 6.6 показана типичная зависимость коэффициента сопротивления закрученного потока от для длинных труб без диафрагмирования при использовании различных завихрите-лей. Из рисунка видно, что с увеличением коэффищ1ент сопротивления убывает менее интенсивно, чем в незакрученных по- [c.134]

На рис. 6.12 показаны относительные коэффициенты сопротивления при различной интенсивности закрутки и степени диафрагмирования. Анализ этих графиков позволил заключить, что при 3 = 0,5 основные гидравлические потери сосредоточены в диафрагме и на выходе при 3 = 0,75 сопротивление диафрагмы и выхода соизмеримо с потерями, обусловленными закруткой потока в канале. Это означает, что когда диафрагма является конструктивным элементом технического устройства, эффективность закрутки, как средства интенсификащш процессов тепло- и массообмена, возрастает. Особенно заметно это будет проявляться при < 0,75. [c.140]

Чтобы исключить это явление, исследование теплоотдачи в коротких каналах (Г = 12) выполнено в условиях диафрагмирования выходного сечения (сГ = 0,5 0,76). Геометрические характеристики исследованных завихрителей приведены в табл. 1.1. Температура потока во всех опытах поддерживалась примерно постоянной (200 С). В опытах реализованы режимы с = = 3 10 ...1,45 10 и = 1,2 10 ...9,5 10 . Местные коэффициенты теплоотдачи отфеделялись по формуле (7.1). [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...