Колебания неразрезных балок

Колебания неразрезных балок. Уравнения частот удобно составлять в форме уравнения трех моментов [c.299]

МЕТОДЫ СИЛ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ Колебания неразрезных балок [c.190]

Вообще развитие в XIX в. энергетических методов в теории упругости тесно связано с разработкой методов расчета статически неопределимых систем. Применительно к этим расчетам в конце XIX в. широкое применение получили линии влияния, введенные в строительную механику Э. Винклером и О. Мором в конце 60-х годов. Построение их основано на теореме взаимности, сформулированной в простейшем случае Максвеллом и обобщенной на произвольные условия равновесия Э. Бетти и на колебания упругих систем Рэлеем Последнему принадлежит широкое применение понятия обобщенных сил и перемещений, сыгравшего важную роль в последующем развитии прикладной теории упругости. В частности, В. Л. Кирпичев применил теоремы взаимности, вводя обобщенные силы для расчета неразрезных балок и арок [c.62]

Изгибные колебания балок неразрезных 299 — Уравнения частотные 299, 303 --балок неразрезных со ступенчатым изменением сечения — Уравнения частотные 299 — Учет условий сопряжения сечений 301 [c.551]

Экспериментами в эти годы было обнаружено, что спектры частот свободных колебаний неразрезных балок на жестких опорах и рам с несмещающимися узлами имеют зоны сильного сгущения частот, в отличие от разреженных спектров частот однопролетных балок и плит. Этот результат в то время считался новым и послужил толчком к развитию теории колебаний стержневых систем. В частности с помощью теоремы о трех динамических моментах был получен аналогичный теоретический спектр частот неразрезных равнопролетных балок. [c.22]

В вертикальной плоскости колебания фундамента определяются колебаниями поперечных рам как отдельно стоящих и колебаниями продольных балок как неразрезного ст ержня на жестких опорах. [c.39]

После того как определены опорные моменты, многопролетная балка расчленяется на систему однопролетных балок, нагруженных на опорах моментами. Для получения уравнения частот собственных колебаний записывают значения углов поворота на какой-либо опоре балки для двух смежных пролетов. Приравняв последние по абсолютной величине, получают уравнение, определяющее искомую частоту колебаний неразрезной балки. [c.119]

Расчеты свободных н вынужденных местных колебаний судовых конструкций выполняют с использованием схем однопролетных и неразрезных балок, плоских и пространственных рам, изогропных и ортотропных пластин, цилиндрических подкрепленных оболочек, ортогональных балочных решеток — перекрытий и некоторых других. Большинство из этих схем обычны для задач динамики сооружений, и соответствующие методы расчета приведены в работах [7, И, 16]. Некоторые особенности, характерные для судовых конструкций, проявляются при определении возмущающих сил, услови л закрепления элементов корпуса на опорах (опорном контуре), числовых характеристик демпфирования, а также при учете взаимодействия конструкций с жидкостью. [c.449]

Колебания неразрезиых балок. Описанный выше метод применим для неразрезных балок. Однако более предпочтительно в этом случае использовать уравнения трех моментов (т — номер пролета, совпадающий с номером правой опоры) [c.198]

Т. М. Wang [1.346] (1970) рассмотрел колебания неразрезной 1балки Тимошенко. Им получено динамическое уравнение трех моментов, описывающее свободные гармонические колебания балок. В качестве иллюстративного примера рассмотрены колебания шарнирно опертой балки. Исследуется влияние инерции вращения и дефО)рмации сдвига на значения собственных частот первых двенадцати тонов. Несколько позднее в комментарии к статье [1.346 а] (1971) автор внес некоторые уточнения и исправления в результат, полученный в работе [1.346]. [c.87]

Свободные колебания исраарезиых балок ). —Рассмотрим л-пролетную неразрезную балку, свободно опертую на концах и на л—I промежуточных опорах, Пусть /j,. ... 1 —длины последовательных пролетов, причем изгибная жесткость балки одинакова во всех пролетах. Для определения формы кривой изгиба каждого про-лега при колебаниях используем решение (117), стр. 315, принимая начало координат на левом конпе соответствун щего пролета. Рассматривая r-fl пролет и замечая, что прогиб левого кониа [х — 0) [c.331]

Отличием данного курса, от большого количества уже суш ествуюш их учебников по механике материалов, является, прежде всего, добавление нескольких тем и глав обычно не традиционных для данного предмета. Это разделы по расчету оболочек и толстостенных цилиндров, а также применение метода граничных интегральных уравнений к расчету стержней и балок (глава 25). Кроме этого достаточно подробно рассмотрены разделы, связанные с простыми деформациями, статически неопределимыми системами (в том числе неразрезные балки), устойчивостью, колебаниями и расчетом при повторнопеременных напряжениях. [c.11]

Однако если к частоте вынужденных колебаний ближе всего собственная частота высшего порядка, тогда имеют место формы колебаний по рис. 11.27 от а до 1 со многими узлами, которые могут рассматриваться как точки опирания продольных балок верхней плиты, как это показано на рис. VII.27. Чтобы примерно отразить это напряженное состояние, необходимо рассмотреть продольный ригель как неразрезную балку на опорах и составляющие статической, эквивалентной, центробежной силы приложить в наихудшем направлении, т. е. при определении пролетных моментов этой неразрезной балки нагрузки в пролетах прикладываются в различных направлениях вниз или вверх, а при определении опорных моментов — в одинаковом направлении для двух смежных пролетов. В горизонтальном направлении верхняя плита образует обычно горизонтальную замкнутую раму (по типу балок Виренделя). К отдельным поперечным рамам прикладываются соответствующие части Рь - 2 и т. д. эквивалентной статической силы по схемам, на рис. VII.33 и определяются изгибающие моменты в горизонтальной плоскости в предположении полного защемления продольных ригелей в соседние поперечные рамы. [c.297]

F. Y. heng [1.132] (1970) вычислил собственные колебания балок и прямоугольных рам, состоящих из призматических элементов. Учитывались инерция вращения и деформация сдвига. Применена матричная фор мулировка и численные методы в форме,, удобной для ЭЦВМ Приведены расчеты пяти форм колебаний для Tipexnpo-летной неразрезной балки и двухпанельной рамы. Из расчетов можно видеть, что учет поправок приводит к существенному снижению собственных частот (см. фиг. 1.21, где р — частота по теории Тимошенко, р — частота по теории Бернулли—Эйлера). Метод позволяет легко исключать из расчета тот или иной уточняющий фактор. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...