Хром Растворимость в химических средах

В сплавах титана с -стабилизирующими элементами могут происходить различные превращения -фазы, например при легировании титана молибденом и хромом кроме a-превраще-ния может происходить и эвтектоидный распад и превращение в промежуточную метастабильную со-фазу, которая является первым продуктом распада -фазы в температурном интервале 200—500 °С [523]. Не вызывает сомнений, что фазовый состав сплавов титана даже при неизменном химическом составе должен оказывать существенное влияние на устойчивость к агрессивному воздействию среды. Это влияние могут, прежде всего, вызывать две причины во-первых, различная растворимость легирующих элементов в а- и -фазах, что может приводить к существенной химической неоднородности сплава во-вторых, неодинаковая энергия связи атомов титана в разных кристаллических решетках. [c.203]

Очистка теплоносителя от загрязняющих его веществ, которые составляют с ним гомогенную систему, является в данном случае наиболее специфической и сложной задачей. В настоящий момент нет возможности представить достаточно полно вид химических соединений радиоактивных элементов, которые при рабочих параметрах газожидкостного цикла реактора составляют гомогенную систему с теплоносителем. В газовой фазе это могут быть соединения йода, элементарный йод, благородные газы, окислы и соединения стронция, бария, хрома, молибдена, цезия, углерода и рутения. В пробах жидкой фазы теплоносителя гамма-спектрофотометрическим методом обнаружены незначительные количества железа, кобальта и рутения. Происхождение последних может быть обусловлено двумя причинами высокодисперсным состоянием твердой фазы соединений этих элементов и наличием соответствующих растворимых в Ыг04 соединений. Для разделения газовых гомогенных сред на основе N204 можно использовать процессы физической и химической адсорбции и изотопного обмена их также можно разделять на полунепроницаемых мембранах и молекулярных ситах. [c.66]

Анодная защита внешним током — защита металла от коррозии с помощью постоянного электрического тока от внешнего источника, при которой защищаемый металл присоединяют к положительному полюсу внешнего источника постоянного тока (т. е. в качестве анода), а к отрицательному полюсу присоединяют дополнительный электрод, поляризуемый катодно. При таком пропускании тока поверхность защищаемого металла поляризуется анодно ее потенциал при этом смещается в положительную сторону, что обычно приводит к увеличению электрохимического растворения металла однако при достижении определенного значения потенциала может наступить пассивное состояние металла (что наблюдается при отсутствии депассиваторов в коррозионной среде и приводит к значительному снижению скорости электрохимической коррозии металла), для длительного сохранения которого требуется незначительная плотность анодного тока. На дополнительном электроде — катоде при этом протекает преимущественно катодный процесс. При больших плотностях анодного тока возможно достижение значений потенциала, при которых наступает явление перепассивации (транспассивности)— растворение металла с переходом в раствор ионов высшей валентности, в результате чего образуются растворимые или неустойчивые соединения (л<елезо и хром образуют ионы Ре04 и СГО4 , в которых Ре и Сг шестивалентны), что приводит к нарушению пассивного состояния и увеличению скорости растворения металла. Анодная защита металлических конструкций от коррозии уже нашла применение в химической, бумажной и других отраслях промышленности. [c.242]

Получение аустенитной структуры добавкой одного только нике ля достигается в равновесных условиях введением его в количестве 25%, а повышение химической стойкости сплава наступает при 27%М1. Окисел никеля не образует защитной пленки. Сплавы нике ля с железом имеют невысокие механические свойства. Получение аустенитной структуры добавкой одного марганца требует меньшего его содержания (12%), но марганец имеет очень низкий потенциал и не образует пассивирующей пленки. Чисто марганцевые аустенит-яые стали обладают плохой обрабатываемостью и неудовлетвори тельными технологическими свойствами. Кремний и алюминий, так же как и хром, образуют защитную пленку окислов и способствуют образованию однофазной ферритной структуры, но кремнистые и алюминиевые стали имеют низкую вязкость и весьма плохие техно логические свойства. Поэтому использование кремния и алюминия как самостоятельных элементов, ограничено. Кроме того, пленка окисла алюминия растворима в ряде кислотных сред. [c.109]

Фазовые составляющие коррозионно-стойких сталей, как уже отмечалось, обладают различной коррозионной стойкостью в окислительных средах. Карбид хрома типа СггзСе обладает более высокой коррозионной стойкостью, чем а-фаза и карбиды элементов-стабилизаторов. В кипящей 65%-ной азотной кислоте скорость коррозии ст-фазы в 7—10 раз выше скорости коррозии а-фазы того же химического состава [19]. Поэтому можно считать, что прослойки карбида титана, феррита, ст-фазы по прани-цам зерен могут быть причиной межкристаллитной коррозии в окислительных средах. Однако в практических случаях скорость коррозии этих фаз зависит от легирования их различными элементами. Легирование фаз происходит путем диффузии элементов из прилегающих участков матрицы в результате нескольких явлений восходящей диффузии, повышенной растворимости в новой фазе, реактивной диффузии, эффекта Гиббса. [c.41]

Если закаленную нержавеющую сталь типа 18-9, имеющую однородную аустенитную структуру, нагреть до 500—800°, то избыток углерода в стали (сверх 0,02 /д, растворимых в аустените в условиях медленного охлаждения) выделится из твердого раствора, образуя карбиды хрома (фиг. 39, б). Выделение карбидов хрома связано с тем, что хром обладает большим сродством к углероду, чем железо. Карбиды хрома образуются по границам зерен аустенита за счет атомов хрома, расположенных вблизи от этих границ. Аустенит у границ зерен сильно обедняется хромом, что приводит к резкому понижению их коррозионной стойкости. Процесс быстрого разрушения границ зерен под действием химически активной среды носит название межкристал-литной коррозии. В результате межкристаллитной коррозии понижается прочность стали и резко падают ее пластические свойства. Следует отметить, что нержавеющая сталь типа 18-9, нагретая до температуры выше 800°, после охлаждения, несмотря на наличие в стали карбидов хрома, невосприимчива к межкристаллитной коррозии. Эго объясняется тем, что причиной межкристаллитной коррозии являются не карбиды хрома сами по себе, а обеднение границ зерен хромом. При нагреве стали до температуры, превышающий 800°, карбиды хрома также образуются, но при этой температуре атомы хрома, растворенные в аустените, приобретают достаточную подвижность для того, чтобы содержание хрома во всему объему зерна аустенита успевало выровниться. При этом происходит незначительное уменьшение среднего содержания хрома в аустените, не оказывающее существенного влияния на коррозионную стойкость стали, и не наблюдается опасного обеднения хромом границ зерен. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...