Температура торможения продуктов горения

При измерении термопреобразователями температур незагрязненных продуктов горения, горячего воздуха, кислорода и других чистых газов возможны погрешности, обусловленные передачей тепла к термоприемнику или от него за счет излучения отводом тепла от термоприемника путем теплопроводности превращением кинетической энергии в тепловую вследствие торможения потока термоприемником (скоростная погрешность). [c.204]

Теплосодержание, так же как и внутреннюю энергию, для данной системы компонент топлива и, соответственно, продуктов горения можно рассматривать с точностью до аддитивной постоянной. Использование для газа (продуктов реакции) формулы I = СрТ, где Т — температура адиабатического торможения, связано с определенным фиксированием этой аддитивной постоянной. [c.125]

Применение повышенного давления при высоких температурах невыгодно и по другой причине. Реакции газификации, протекающие при горении, связаны с увеличением объема продуктов горения. Однако повышенное давление препятствует протеканию таких реакций. Таким образом, при повышенном давлении воздуха, с одной стороны, увеличивается скорость горения, с другой — происходит торможение реакции газификации, что замедляет горение. Несмотря иа это, делаются попытки применить газовую турбину в комбинации с топкой с жидким шлакоудалением, в которой сжигались бы угли при повышенном давлении воздуха. Преимуществами такого решения являются улавливание большей части золы в виде шлака непосредственно в топке и получение чистых продуктов горения с высокой температурой, необходимых для приведения в движение турбины. [c.87]

Со стороны, обращенной к диффузору, стабилизатор омывается воздухом, температура которого близка к температуре торможения набегающего потока, а со стороны выходного сопла стабилизатор омывается продуктами неполного сгорания, так как вблизи от стабилизатора горение полностью не завершается. Фотографии зоны горения за стабилизатором показывают, что максимальной интенсивности свечение газов достигает на расстоянии нескольких сантиметров от стабилизатора (см. фиг. 105). Таким образом, стабилизатор с перед- [c.256]

Не —число Рейнольдса 5 — удельная энтропия 5 — молярная энтропия 5 — периметр горения порохового заряда 8с — число Шмидта t — толщина t — время 4 Ь — время горения г — время пребывания trg — время пребывания газообразных продуктов Т —температура Г — температура торможения (7к)ад — адиабатическая температура сгорания Т/ — адиабатическая температура стенки и — скорость горения [c.18]

Гот — температура продуктов сгорания топлива, называемая температурой горения топлива. Ею определяется температура торможения потока газов, поступающих из первого контура в камеру дожигания. В первом приближении обе температуры можно полагать равными [c.148]

Предельно высокий коэффициент усиления однородно нагретой (до температуры 10 кэБ) и сжатой плазмы, который соответствует полному выгоранию термоядерного топлива, близок к значению 300. Высокие степени выгорания достигаются при больших значениях параметра pR (pR > 1). В этих условиях заряженные продукты реакции синтеза (а-частицы) передают значительную часть своей энергии плотной плазме и процесс горения происходит при температурах 30-50 кэВ, более высоких чем начальная температура плазмы, равная 10 кэВ, и соответствующих максимальным значениям скорости DT-реакции. Для температур плазмы от 10 до 50 кэВ параметр pR, который отвечает полному торможению а-частицы, составляет 0,35-3,5 г-см . При значениях скорости термоядерной реакции и скорости звука, соответствующих температуре плазмы 30 кэВ, степень выгорания при интенсивном горении однородно нагретой и сжатой плазмы составляет [c.40]

Однако с удалением от центра взрыва волна детонации ослабляется и скорость раонространения ее Xi падает. В связи с этим происходит снижение температуры торможения в начале области горения (г ) и рост приведенной скорости газа (Яг). При этом увеличиваются относительный разогрев газа (ЛТ /Т ) и скорость движения (68) продуктов сгорания (Яз). Очевидно, что, когда детонационная волна ослабится настолько, что Хз подни- [c.222]

Итак, добавление связующего в стеклообразный материал, с одной стороны, увеличивает вязкость расплава, а с другой — снижает эффективный коэффициент теплопроводности. Оба этих фактора при прочих равных условиях должны приводить к увеличению доли газифицировавшего вещества в общем уносе массы или к уменьшению роли расплавленной пленки (см. гл. 8). На рис. 9-16 приведены результаты сравнения характеристик разрушения стеклопластиков на фенолформальде-гидном связующем и однородного кварцевого стекла при следующих параметрах набегающего потока температуре торможения 4000 К, давлении 10= Па, тепловом потоке о=4550 кВт/м . Видно, что важнейшими характеристиками стеклопластика являются содержание смолы фсм и ее коксовое число. При их увеличении возрастает не только эффективная вязкость расплава, но и количество тепла, поглощенного фильтрующими газообразными продуктами разложения смолы. Температура на поверхности стеклопластика оказывается выше, чем у стекла, из-за увеличения вязкости расплава (в данном случае тепловой эффект поверхностного горения углерода не учитывался, а доля испарения в уносе массы не превышала 0,1). [c.270]

Представим себе систему, находящуюся в состоянии механического и термического равновесия с окружающей средой, но с заторможенными внутренними степенями свободы. Это может быть, например, смесь горючих газов, не вступивших по каким-либо причинам в химическую реакцию. После снятия торможения, т. е. в результате горения, установится новое состояние, существенно отличающееся от предыдущего. Во-первых, изменится состав вещества системы—вместо исходных газов образуются продукты сгорания. Во-вторых, выделение теплоты в результате горения /юслужиг причиной изменения как температуры системы, так и ее давления, объема и других параметров состояния. [c.157]

Восстанавливание фрикционных качеств накладок происходит при нагреве до 175—190° С, когда начинается выгорание масла. Для накладок 6КФ-31 резкое снижение фрикционных качеств начинается при нагреве до 200° С. При нагреве до 170° С существенного изменения коэффициента трения не наблюдается. Однако накладки бКФ-32 при нагреве до 200° С и последующем охлаждении не восстанавливают полностью своих фрикционных свойств, а сохраняют пониженное значение коэффициента трения и при более низких температурах. При последующих торможениях резкое снижение коэффициента трения начинается с более низкой температуры (170—190° С), чем температура, при которой произошло первое снижение коэффициента трения. Нагревание накладок 6КФ-31 и 6КФ-32 до температуры свыше 150° С приводит к подгоранию накладок с возникновением сильного запаха. При нагреве до 200—250° С на рабочих поверхностях накладок появляются продукты износа и горения, связанные частично со смоляными веществами, выделившимися при нагреве, а затем остывшими и образовавшими как бы тонкий слой смазки, снижающий коэффициент трения. При остывании тормоза смолистые вещества застывают, соединяя в монолит продукты износа и горения. Застывший поверхностный слой накладки является менее прочным и термостойким, чем первоначальный ее материал, не подвергавшийся нагреву. Это и является причиной остаточного снижения коэффициента трения таких накладок при нагреве свыше 200° С. [c.558]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...