Критический тепловой поток степени недогрева

На рис. 1 и 2 в качестве примеров показаны зависимости критического теплового потока от недогрева для двух режимов. На рис. 3 — эти же зависимости, полученные при исследовании закономерностей кризиса теплообмена в кольцевом канале с внешним обогревом шириной 1,5 мм и диаметром внутренней поверхности 10—12 жж [16]. Представленная закономерность характерна для диапазона изменения давления от 9,8-10 до 215-10 массовой скорости 500—2500 кг м -сек и недогрева от О до 100— 120° К. Как видно из рис. 3, величина критического теплового потока возрастает с ростом недогрева по линейному закону, причем степень влияния недогрева увеличивается с ростом скорости. Такой же характер зависимости был установлен для цилиндрических каналов диаметром 0,5 мм в области недогревов от 40 — 50 до 150—180°К в пределах изменения давления (10,8-т--7- 69,5) 10 и массовой скорости (20 -г- 90 )10 кг/м -сег [c.20]

На фиг. 8 показано влияние степени открытия регулирующего клапана на величину критического теплового потока q ., на фиг. 9 и 10 иллюстрируется аналогичное влияние недогрева и скорости движения жидкости на входе в рабочий участок соответственно. Кривые на графиках представляют результаты теоретических расчетов, которые будут рассмотрены ниже. На этих гра- [c.243]

В области больших недогревов (более 30—50° К) в большинстве случаев наблюдается рост величины критического теплового потока с увеличением недогрева, причем зависимость имеет линейный характер или близка к нему. Степень влияния недогрева увеличивается с ростом массовой скорости. [c.20]

Графика зависимости критического теплового потока от степени недогрева , где недогрев представляет собой разность между температурой насыщения и фактической температурой воды. На том же графике приведены две кривые, полученные ранее из опытов с дистиллированной аэрированной и деаэрированной водой, но без обработки давлением. Из фиг. 5 видно, что обработка давлением не оказывает ярко выраженного влияния на [c.74]

Таким образом, можно предполагать, что в двухфазных потоках при значительной степени термической неравновесности условие постоянства истинного объемного паросодержания перед наступлением кризиса при различных критических тепловых нагрузках должно сохраняться. Некоторым подтверждением этого положения являются результаты работы [7 ], в которой было показано, что в момент, предшествующий кризису, общее количество пара, находящегося в данном сечении, не зависит от недогрева и, следовательно, от величины критической тепловой нагрузки. [c.78]

Для обеспечения устойчивого поверхностного кипения необходимо создать условия, исключающие кризис теплообмена первого рода (переход к пленочному кипению). Заметим, что при температуре конденсации ниже 400 К в прямом цикле ПТУ возникновение кризиса теплообмена в поверхностном конденсаторе не вызывает термического разложения ОРТ, но существенно снижает интенсивность теплопередачи. Экспериментальные исследования [35, 91, 871 показали близость физической картины возникновения и развития кризиса в пучках стержней и внутри труб. Вследствие этого влияние давления, массовой скорости и степени недогрева на критическую плотность теплового потока в пучках стержней <7кр и в прямых трубах оказалось одинаковым [91, 97]. Однако закономерности протекания кризиса поверхностного кипения в пучках стержней имеют особенности. Так, для труб следует учитывать уменьшение с ростом диаметра [801. В то же время в опытах [91 1 с пучками стержней влияния диаметра стержня в исследованном ими интервале диаметров на обнаружено не было. Экспериментально установлено [91, 97], что число стержней в пучке и их относительный шаг в трубной решетке не оказывают влияния на величину Однако в работе [97 ] отмечается, что при зазорах между стержнями в решетке менее 0,002 м наблюдается ее резкое снижение. [c.154]

Значения критической плотности теплового потока qy для кризиса первого рода при кипении воды в условиях вынужденного течения в круглой трубе диаметром 8 мм и длиной /> 160 мм, обогреваемой равномерно по периметру и длине, представлены в табл. 3.27 [89] в зависимости от давления р, массовой скорости G, степени недогрева воды до температуры насыщения Д - Т или массового паросодержания в месте кризиса х = = 0 /(0 + ( п), где и — массовые расходы пара и жидкости. Представленные значения получены приведением большого числа экспериментальных данных по для различных условий к диаметру трубы 8 мм и единым значениям других определяющих факторов, находящихся в диапазонах р = 3—20 МПа G = 750—5000 кг/(м -с) Д ед = 75-0К л = 0-л . [c.243]

Прежде всего отметим, что при кипении в трубах при одних и тех же значениях pw плотность критического теплового потока с ростом давления уменьшается и только в области больших паросодержаний наблюдается небольшое увеличение <7кр1. Влияние давления проявляется в меньшей степени с ростом массовой скорости. В области больших недогревов или относительно небольших положительных значений X с ростом массовой скорости плотность критического теплового потока увеличивается. Это связано с интенсификацией процессов обмена между ядром и пристенным двухфазным слоем с возрастанием турбулентности потока. [c.289]

С увеличением массовой скорости до 2000 кг сек уменьшается степень влияния давления на величину критического теплового потока в этой области. При больших же массовых скоростях (5-10 —30-10 ке1мР -сек) и больших недогревах (более 50 К) величина критического теплового потока уменьшается с увеличением давления от 9,8-10 до 49-10 —68 х X 10 [141. [c.24]

Изучение механизма пузырчатого кипения свидетельствует о том, что тепло передается отг.поверхности к жидкости главным образом пузырями, являющимися дополнительными турбулизаторами [6, 3]. Уравнения для расчета теплоотдачи при пузырчатом кипении и критического теплового потока частично зависят от скорости роста пузыря. Эллион [3] использовал для вывода уравнения измеренную скорость роста. Фостер и Зубр 1. 2] рассчитали скорость роста, допуская, что пузыри росли в первоначально равномерно перегретой однородной жидкости. В этих условиях пузыри продолжали расти без ограничения, в то время как в недогре-той жидкости пузыри растут только до максимального размера. Розенов [8] и Розенов и Гриффитс [7] предполагали, что скорость роста не является важной переменной в уравнении. Дальнейшие успехи в деле выявления зависимостей по теплоотдаче при кипении и лучшее понимание этого процесса зависят от получения кривых роста пузырей в условиях пузырчатого кипения. Особенно целесообразно выяснить степень влияния давления системы и недогрева массы жидкости на максимально достижимый размер пузыря и длительность времени, за которое пузырь достигает этого размера. [c.283]

Недогретая жидкость. Величина недогрева является одним из основных факторов, влияюших на величину критического теплового потока. Экопериментальные данные свидетельствуют, что при любых значениях давления критический тепловой поток увеличивается почти линейно с ростом ДТ нед- Также экспериментально установлено, что при низких давлениях критичеокий тепловой поток сильнее зависит от степени недогрева (рис. 6.21). [c.185]

Обнаружено [41], что для горизонтальных проволок диаметром 0,4—1,2 мм зависимость критического теплового потока от степени недогрева ле является строго линейной. Для недогретой жидкости изменения величины критического твпл0(В0Г0 потока при изменении диаметра проволоки, подобного показанному на рис. 6.16, не наблюдалось. [c.187]

Влияние с/кимаемости. Когда в систему с помощью воздушной камеры вводится сжимаемый объем, в циркуляционном контуре возникают пульсации расхода. В опытах измерялись амплитуда и частота пульсаций расхода и исследовались качественные зависимости между критическими тепловыми нагрузками и пульсациями расхода при изменении скорости и недогрева жидкости на входе в рабочий участок, а также степени открытия регулирующего клапана (за счет перемещения стержня клапана). Когда воздушная камера целиком заполнялась водой, удельный массовый расход потока был постоянным и во время опытов не наблюдалось никаких пульсаций расхода. В том случае, когда воздушная камера была частично заполнена воздухом, в циркуляционном контуре сразу же после возникновения пульсаций объемного паросодержания в рабочем участке в результате включения обогрева возникали заметные пульсации расхода, близкие к синусоидальным. На фиг. 8 —10 приведены результаты опытов, полученные при изменении величины сжимаемого объема до 1000, 2000 и 3000 см [c.243]

Ухудшение теплоотдачи происходит в известной мере аналогично первому кризису кипения в большом объеме (см. п. 3.11.2). Однако в данном случае критическая плотность теплового потока зависит не только от свойств жидкости и степени ее недогрева до температуры насыщения, но и от диаметра трубы, массовых скорости и паросо-держания. Данные по кризису кипения принято представлять в виде зависимости где х — [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...