Расчет винтовых прессов

Расчет винтовых прессов 455, 456, 458, 466, 483 [c.567]

В 1932 г. ставится первая плановая работа в этом направлении, которая заключается в расчете и проектировании электромагнитного винтового пресса, основа которого будет заключаться в том, что вместо обычного электромотора и привода, состоящего из двух вертикальных дисков, будет установлено непосредственное воздействие электромагнитного поля на шпиндель для создания крутяш его момента. [c.41]

Первую работу по теории расчета винтовых фрикционных молотов А. И. Зимин выполнил в 1929 г., опубликовав итоги в 1931—1933 гг. [5, 8, 11]. Результаты проведенного теоретического анализа Зимин взял за основу при составлении первого стандарта на кузнечные машины Винтовые фрикционные прессы [6]. На основе этого расчета на заводе им. М. И. Калинина в Воронеже были спроектированы и изготовлены винтовые фрикционные молоты (прессы). Эта работа, результаты которой были внедрены в производство, определила в основном объем научных исследований кузнечной лаборатории по машинам в 1929 г. [c.46]

Энергетический расчет и КПД. Для гидровинтовых прессов применяю г насосно-аккумуляторный привод. Мощность насосов и электродвигателей определяют по средней мощности в течение технологического цикла. Мощность насосов для винтового пресса с гидроцилиндрам [c.477]

КОНСТРУКЦИЯ винтовых ПРЕССОВ и ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ИХ ДЕТАЛЕЙ [c.479]

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДЕТАЛЕЙ ВИНТОВЫХ ПРЕССОВ [c.483]

Особенности расчета резьбы винтовых механизмов. Винтовые механизмы обеспечивают преобразование вращательного движения в поступательное (домкраты, толкатели, винтовые прессы, ходовые винты токарно-винторезных станков и др.). [c.532]

Точность решения контактной задачи может быть оценена из сопоставления расчетной и экспериментальной зависимостей между степенью сжатия бурта е и реакцией Рб бурта оболочки (рис. 5.4). Расчетное значение реакции Рб найдено интегрированием напряжений <5г ПО контактной поверхности. Экспериментальное значение реакции получено на установке, принципиальная схема которой приведена на рис. 5.5. Здесь упругая оболочка устанавливается в полумуфту, смонтированную на столе нагрузочного устройства. К прижимному фланцу прикладывается сила Рб, создаваемая винтовым прессом ДМ ЗОМ. Сила измеряется динамометром, а сближение прижимных фланцев — индикаторами часового типа. При условии достаточной точности определения коэффициента трения и модуля упругости резины совпадение результатов расчета и эксперимента следует признать вполне удовлетворительным. [c.108]

Сейчас проблема оптимизации хорошо разработана и уже не мыслится без использования вычислительных машин. В этом свете труд А. И. Зимина можно сравнить о научным подвигом, ибо его теория лежит в основе создания отечественной гаммы паровоздушных молотов с массой падающих частей до 25 т и бесшаботных молотов на базе его теории было освоено серийное производство отечественных винтовых фрикционных молотов (прессов), а в настоящее время — гидровинтовых пресс-молотов, его теория стала фундаментом для разработки первых ГОСТов на многие типы кузнечных машин и их основные узлы, К этому надо добавить, что все свои расчеты А. И. Зимин неоднократно проверял и перепроверял, весьма критически относясь как к самому ходу решения, так и к конечным результатам расчетов. [c.105]

Штамповка в нечетных полуцикЛах охлаждения осуществляется на винтовом фрикционном прессе, в котором используется один штамп с тремя пуансонами, два из которых (второго и третьего переходов) закреплены на салазках, а один — накладной. Технология предусматривает охлаждение заготовок в штампе до минимальной температуры в циклах. До и после формообразующих операций заготовки имеют различную площадь наружной поверхности а кроме того, обладают разнотолщинностью. Для выбора метода расчета нагрева заготовки определяли критерий Био. Bi, который оказался равным 0,15. Так как расчетное значение Bi меньше его критического значения, равного 0,25, то это [c.184]

Особенности технологические 2 — 84, 86 — Применение — см. Штамповки на прессах винтовых фрикционных-, — Усилия — Расчет 2 — 91 — Штампы — ем. Штампы для прессов винтовых фрикционных [c.432]

Штамповка объемная на прессах винтовых фрикционных — Переходы — Выбор 2 — 89, 90 — Производительность 1 — 188 — Способы — Классификация 2 — 85, 86 — Технологические процессы — Разработка 2 — 89—91 — Усилия — Расчет 2 — 91 [c.445]

При работе домкрата между головкой винта и чашкой возникает трение. Для уменьшения потерь по кольцевой поверхности уменьшают радиус опорной поверхности чашки либо устанавливают упорный подшипник (рис. 9.2, д). Полное вывинчивание винта из гайки ограничивается торцовой шайбой. Стопорение гайки в корпусе от проворачивания моментом трения винтовой пары осуществляется стопорным винтом. Высота корпуса домкрата принимается с таким расчетом, чтобы полностью опущенный винт не упирался в основание домкрата либо в фундамент. Конструкция пресса приведена на рис. 9.3. [c.237]

Разберем пример расчета равновесия простейшей машины — винтового пресса, схематически изображенного на рис, 358. К рукоятке пресса приложена двигательная пара с моментом М = Ph h — плечо пары), а к пере-мещаюш,ейся платформе — реакция Q сжимаемого прессом те.ла, играющая в данном случае роль полезного сопротивления. Предположим сначала, что пресс — идеальная машина. Тогда, согласно (60), напишем уравнение работ [c.328]

Во втором томе даны рекомендации по назначению допусков, припусков и напусков на штампованные поковки. Приведены классификация поковок и примеры проектирования технологических процессов объемной горячей штамповки на оборудование разного вида. Даны рекомендации, необходимые для конструирования и расчета ручьев молотовых штампов. Указаны особенности объемной горячей штамповки на КГШП, гидравлических и винтовых прессах и горизонтальио-ко-вочных машинах. Приведены примеры конструирования и расчета штампов для объемной горячей штамповки. Уделено внимание специальным видам штамповки накатке, раскатке, электровысадке и др. Даны рекомендации по разработке технологических процессов объемной горячей штамповки высоколегированных сталей и сплавоз [c.7]

Рассмотрим применение формул (362) и (364) на примере расчета винтовой пружины, служащей для нажатия фрикционных колес винтового пресса. Пружина изготовлена из стали 60Г, [tij=6500 кГ1см , G = 850 000 кГ см , развиваемое усилие Р=900 кГ и диаметр пружины 0=10,5 - t. [c.325]

Во втором переработанном и дополненном издании учебника значительному изменению подверглись такие разделы, как Кривошипные машины , Молоты и Винтовые прессы . В разделе Кривошипные машины изменен порядок изложения конструкций узлов, введена новая глава Динамика кривошипных прессов , пересмотрено содержание главы Энергетика и КПД кривошипных прессов , дапы новые материалы в параграфах Динамика крнвошипно-ползунного механизма , Основные механизмы кузнечно-штамповочных автоматов . В разделе . oлoты значительно расширена глава Общие сведения , в которой более подробно изложены теоретические вопросы ударного нагружения рассмотрены гидравлические и газогидравлические штамповочные молоты, гидравлические высокоскоростные молоты. В разделе Винтовые прессы дано новое теоретическое изложение расчетов электровинтовых и гидровинтовых прессов. Кроме того, в раздел Гидравлические прессы введен новый параграф Прессы для выдавливания рельефа штампов . [c.3]

Согласно экспериментальным данным с учетом имеющихся зазоров динамическая нагрузка в различных деталях винтовых прессов может находиться в пределах от —20 до +100 % от статической. Расчеты на прочность и долговечность следует вести с учетом влияния динамики, что позволяет избежать как завышения прочностн, а следовательно, и металлоемкости, так и снижения прочностных характеристик отдельных деталей, а следовательно, снижения надежности и долговечности машины. [c.453]

Полученные данные можно использовать для электротехнического расчета дугостаторного электродвигателя, построения его механической характеристики и эскизно-технического проектирования винтового пресса. [c.458]

К сожалению, отсутствие подготовленных научных кадров в то время не позволило увеличить количество работ в этом направлении. В период 1930—1932 гг. в лаборатории образовалось основное ядро научных работников пришли М. В. Сторожев, А. Т. Голован, И. И. Гирш, А. И. Должанский, Н. М. Копылов, А. С. Федоров и несколько позднее — В. Ф. Щеглов. С приходом новых сотрудников расширился объем работ по теории, расчету кузнечных машин паровоздушных молотов, кривошипных машин, гидравлических прессов, винтовых машин и электропривода кузнечных машин. [c.46]

Для выполнения расчетов необходимо задать исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы D — наружный диаметр червяка Н — глубина винтового канала I — число заходов винтовой линии Т — шаг винтовой линии FI — угол подъема винтовой линии, рад N — частота вращения червяка, об/мин MU — коэффициент консистенции материала при температуре его переработки М — индекс течения L — длина рабочей части червяка Е — толщина витка в сечении перпендикулярной плоскостью к винтовой линии DELTA — радиальный зазор витков червяка по отношению к корпусу DK — относительный шаг по объемной производительности пресса AQ/Qmax- [c.232]

При выполнении программы печатается таблица, столбцами которой являются AL — относительный об емный расход Q/Qmax IXQ — производительность червячного пресса Q Р — давление перед экструзионной головкой NN — мощность (в расчете на один винтовой капал) DN2/(DN1 + DN2)—доля мощности, поглощаемой в радиальном зазоре по отношению к полной мощности процесса ММ — крутящий момент (в расчете на один винтовой капал). [c.232]

Для расчета одного режима переработки необходимо задать исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы Q — объемная производительность пресса в расчете на один винтовой канал D — наружный диаметр червяка Н — глубина винтового канала (число или выражение в зависимости от осевой координаты LM червяка, отсчитываемой от сечения загрузки материала и формируемой программным путем) I — число заходов винтовой линии Т — шаг винтовой линии (число или выражение в зависимости от продольной координаты LM) N — частота вращения червяка, об/мин MU — коэффициент консистенции материала М — индекс течения материала L — длина забочего участка червяка Е — толщина витка в направлении оси червяка OELTA — радиальный зазор DL — шаг интегрирования по осевой координате червяка К — число циклов интегрирования между выводом на печать текущей информации NB — число, определяющее число точек 3 X NB + 1 построения зависимости р(Ф) по уравнениям (6.13) — (6.14) Ф и В — рабочие массивы с числом элементов 3 X NB -f 1, подлежащие описанию. [c.233]

Выбор 2 — 14 — Размеры — Расчет 2 — 16 --на КГШП выдавливанием — Размеры — Расчет 2 — 22 --на прессах винтовых фрикционных — Размеры — Расчет 2 — 89, 90 [c.417]

Проведенное Ю. А. Бочаровым (1970 г.) в МВТУ сравнение результатов расчета параметров винтовых фрикционных двухдисковых прессов, по теории А. И. Зимина [9], В. И. Залесского (8] и М. В. Сторожева, показало, что, несмотря на некоторое различие в принятых расчетных схемах, результаты отличаются незначительно (на 10—15 %). В связи с этим динамический анализ движения рабочих частей фрикционных двухдисковых прессов далее изложен на основе теории [9] с учетом рекомендаций М. В. Сторожева. Энергетический расчет изложен по работе [2 1. [c.455]

Расчет аналогичен расчету баланса энергозатрат и КПД кривошипного пресса К460. Согласно данным таблицы 24.11, КПД пресса Ф1730 составил 7,35 %, наибольшие потери имеют место в двигателе (66,4 %), в винтовой паре они составляют 25,9 %. [c.547]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...