Коэффициент изменения амплитуды входных

Схема преобразователя для широтно-импульсной модуляции с возможностью изменения коэффициента пропорциональности скважности выходных импульсов амплитуде входного сигнала. [c.263]

В формулы для вычисления эквивалентных коэффициентов (VI.23) входит частота изменения входной для реле координаты Q. Величина Q приближенно может быть вычислена как частота основного тона колебаний линеаризованной системы — частота выделенной по методу эффективных полюсов и нулей первой (основной) составляюш,ей процесса. Для этого выполняется эквивалентная линеаризация нелинейности для ряда фиксированных значений амплитуды и вычисляется серия значений эквивалентного коэффициента усиления k. Учитывая, что уравнение основной составляющей может иметь первый или второй порядок, по соотношениям (VI.9) вычисляются три последних коэффициента эквивалентного уравнения (VI.10). Порядок уравнения выделяемой первой составляющей процесса определяется по параметру р (см. п. 8). Формула для вычисления параметра pi в данном случае имеет вид [c.233]

Если нелинейная функция не зависит от скорости изменения входной величины, то коэффициенты гармонической линеаризации зависят только от амплитуды колебаний и формулы (3.2) примут вид [c.129]

Рис. 3.44. Характер изменения коэффициентов q" и С в формуле (3.152) в зависимости от отношения скорости V входного воздействия к амплитуде скорости Аг 3а автоколебаний

Зависимость коэффициента относительного демпфирования (х) от установившегося значения входной координаты х = х, относительно которой происходит изменение управляющего сигнала при колебании привода в малом (рис. 6.19), показывает, что демпфирование привода с увеличением координаты х = х увеличивается. На рис. 6.19, кроме того, представлены графики условных коэффициентов относительного демпфирования амплитудной 1а и фазовой характеристик дроссельного привода (см. рис. 6.17 и 6.18) при его гармонических колебаниях в большом , т. е. при входных амплитудах, изменяющихся в пределах О < л- Хт. Коэффиииент определялся по величине амплитудного всплеска на частоте резонанса амплитудно-частотной характеристики, а коэффициент —по крутизне измене-882 [c.382]

В данной архитектуре используются входные каскады схемы, включающие в себя п-(р—1) двухканальных электрооптических волноводных модуляторов [5]. Любой д -сигнал должен быть подвергнут предварительной электронной обработке, чтобы получить требуемый коэффициент разветвления по выходу (р—1) и правильное изменение масштаба, чтобы добиться совместимости с линейным динамическим диапазоном подсоединенных оптических устройств. Этн волноводы будут выдавать выходной световой сигнал с амплитудой, пропорциональной 1 / р, которая будет изменяться при введении в систему р—1 линз. Выходной световой сигнал /-й линзы [c.175]

Uo F(i, id)) I и фазой (p(t) = + arg f (i, ia). Физический смысл функции F(t,io)) заключается в том, что ее модуль f( , t(o) является коэффициентом изменения амплитуды входных гармонических колебаний при их прохождении через технологический объект, а аргумент argf( ,/со) представляет собой сдвиг фазы выходных колебаний по отношению к колебаниям на входе. [c.63]

Экспериментальные амплитудная, фазовая и амплитуднофазовая частотные характеристики замкнутого однокоординатного гидравлического следящего привода показаны на рис. 3.18. Кривые приведены для приводов, построенных по схеме, показанной на рис. 3.1, и отличающихся коэффициентами усиления. Изменение последнего достигалось за счет регулирования величины подведенного к командному золотнику давления рп- Приводу сообщалось входное синусоидальное воздействие с амплитудой йвх = 0,007 см, близкой по величине амплитуде автоколебаний привода при граничном подведенном давлении рпг (на границе устойчивости). [c.121]

В этом случае проблема более проста, чем в случае некогерентного освещения. В самом деле, рассмотрим распределение комплексных ам плитуд Q у, z) на плоскости объекта математическое выражение принципа Гюйгенса — Френеля [соотношение (3.10)] показывает, что распределение амплитуд на сфере с центром в О есть преобразование Фурье функции Q(y, z). Эта сфера сравнения S может, в частности, опираться на контур 1входного зрачка прибора, и для того, чтобы перейти к распределению амплитуд на сфере S с центром в О, достаточно вычислить изменение оптического пути L 1между этими двумя сферами [соотношение (3.11)], т. е. аберрацию прибора. Наконец, изображение представляется преобразованием Фурье распределения амплитуд на S, и мы увидим, что образование изображения по существу есть следствие двух дифракций одна соответствует переходу от объекта до входного зрачка, другая — от выходного зрачка до изображения. Поскольку каждой из этих дифракций соответствует свое преобразование Фурье, закон фильтрования представляется весьма простым. Если коэффициент пропускания прибора мало меняется, можно утверждать, что все частоты, распространяющиеся в направлении, проходящем через входной зрачок, пропускаются [иногда с изменением фазы, возникающим в результате действия величины h ( Д) в соотношении (3.11)] частоты же более высокие, направляющие дифрагированные волны мимо зрачка, исключаются это и есть основная идея теории Аббе о разрешающей силе микроскопа. [c.69]

На рис. 72 приведена обобщенная структурная схема универсального вихретокового прибора, автоматизированного на основе микроЭВМ. Блок генераторов 1 содержит программно-управляемый по частоте и амплитуде генератор синусоидального (или импульсного) тока, возбуждающего электромагнитное поле в объекте с помощью блока ВТП 2. Профаммно-управляемый компенсатор 3 служит для установки точки компенсации на комплексной плоскости сигналов. Усилитель 4 с про-фаммно-изменяемым коэффициентом передачи усиливает сигналы ВТП до фебуемого для работы синхронных (фазовых) детекторов 5 и6 уровня. Опорные напряжения синхронных детекторов, сдвинутые на тс/2 одно относительно другого, формируются формирователем 7. С помощью профаммы возможно изменение фазы опорных напряжений. С выходов синхронных детекторов напряжения, пропорциональные мнимой и действительной составляющим сигнала ВТП, поступают через мультиплексор 8, коммутирующий поочередно входные каналы, на вход аналого-цифрового преобразователя (АЦП) 9. Цифровая информация с выхода АЦП поступает в микроЭВМ 10, где обрабатывается по заданным профаммам и выдается на внешние усфойства (ВУ) (дисплеи, перфораторы, цифропечатающие усфойства и т.д.) для отображения. Возможен обмен информацией между микроЭВМ и верхней ступенью АСУ ТП. МикроЭВМ управляет работой генератора, компенсатора, усилителя, формирователя опорных напряжений, мультиплексора, АЦП и ВУ. Требуемые для установки режимов работы прибора данные, определяющие частоту и амплитуду тока возбуждения, коэффициент передачи усилителя, профамму работы ВУ и т.д., вводят с пульта [c.413]

Для оптимального (подоптимальиого) изменения параметра (параметров) ОЭП в адаптивных приборах необходимо осуществлять контроль ряда параметров внешней среды и самого прибора. Параметрами внешней среды, от которых зависит входной сигнал ОЭП, могут быть параметры наблюдаемого, или исследуемого объекта, параметры помехи как естественного, так и искусственного происхождения (амплитуда, снект]) излучения, координаты в пространстве, габариты и т. п.). К параметрам ОЭП, подлежащим контролю, обычно относятся амплитудно- и фазочастотные характеристики ОЭП н его звеньев, угловое поле, коэффициент усиле- [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...