Эквивалентное приращение пластической деформации

Тогда существует эквивалентное приращение пластической деформации бе<р>, которую мы определим таким образом [c.329]

Эквивалентное приращение пластической деформации [c.258]

Эквивалентное приращение пластической деформаций вычисляется по формуле [c.115]

Если принять, как это было сделано ранее, что к, а значит, и эквивалентное напряжение являются функциями работы пластической деформации, то тогда из соотношения (4.71) можно показать (см. 23), что эквивалентное напряжение является функцией интеграла от эквивалентного приращения пластических деформаций [c.88]

Подобным же образом вводится эквивалентное, или эффективное, приращение пластической деформации [c.258]

Используя эквивалентные напряжения и приращения пластической деформации, определенные соответственно формулами (8.24) [c.258]

Размеры и эксцентриситет отверстий являются функциями поперечных компонент напряжений Од и оь, а также приложенной эквивалентной пластической деформации. Получающиеся уравнения для эксцентриситета и среднего радиуса отверстия применяются шаг за шагом по малым приращениям на кривой напряжение — деформация, в то время как компоненты напряжений и коэффициенты деформационного упрочнения сохраняются постоянными. При постоянных отношениях напряжений и высокой степени трех-осности вычисленная деформация разрушения бд приблизительно равна [c.78]

Решение для приращений деформаций и деформаций в каждом конечном элементе получается при рассмотрении одного представительного сегмента системы волокно — матрица из каждого слоя. (Первоначально предполагается, что ни в одном из конечных элементов не происходит неупругое деформирование, но после первой итерации используются наибольшие из последних вычисленных значений деформаций и их приращений.) Для оценки девиаторных и эквивалентных напряжений определяются приращения напряжений, а также упругих и пластических деформаций в каждом элементе. Для этого используются подходящие законы упругопластического деформирования, записанные в приращениях [46], и напряжения в элементе к началу приращения нагрузки. (Предпо- [c.277]

Вычисляй Удельную работу макроскопического удлинения образца и сравнивая ее с работой, эквивалентной деформации сдвига, получаем ade = xdy, т. е. у Зе при т ст/3 отсюда следует, что если в вычислениях фигурирует произведение напряжения на приращение деформации, т. е. анализ основан только на энергетических характеристиках процесса пластической деформации (например, при термодинамическом изучении), то можно пользоваться обозначениями, принятыми при описании макроскопической деформации образца. [c.43]

В качестве первого приближения при адиабатическом нагружении, имеющем место в скоростных и высокоскоростных испытаниях, можно принять линейную связь приращений величины пластической деформации и ее эквивалентной величины с коэффициентом пропорциональности, зависящим от скорости деформации [c.45]

Методика определения параметров анизотропии F, G, H, N изложена в 4. Эквивалент ое напряжение а определяется па эквивалентной деформации е из диаграммы деформирования о(е), методика построения которой изложена в 4. Эквивалентная деформация находится суммированием эквивалентных приращений деформации за весь период пластического деформирования. [c.63]

Рассмотрим твердое тело с кристаллической структурой произвольной формы и конечных размеров, Пусть в теле имеется несплошность начальной длины /о в направлении последующего роста усталостной трещины. Тело нагружают случайным спектром нагрузок в области упругости. В результате внешнего нагружения тело может находиться в состоянии покоя или движения. В вершине несплошности на удалении от поверхности тела реализуется объемное напряженное состояние материала. Оно может быть одинаковым по величине характеризуемой степенью стеснения пластической деформации, для различных условий внешнего нагружения. Поэтому в дальнейшем будем характеризовать процесс роста трещины последовательностью величин (Оэ)ь являющихся последовательностью эквивалентных напряжений каждого цикла внешнего силового нагружения. В своем развитии от начального размера /о до критической длины 1с, начиная с которой наступает окончательное разрушение твердого тела без подвода энергии извне, трещина совершает конечное число приращений Ьс [c.248]

Найти приращение работы на пластических деформациях dlF и приращение эквивалентной пластической деформации для двуосного напряженного состояния ац= —Оу/У З, 022=оу/ "З, О33 — 12 = 23 == Оз1 = О, если пластическая деформация происходит так, что def = С, где С —некоторая постоянная. [c.268]

Проверить следующие эквивалентные выражения для приращения эффективной пластической деформации [c.277]

Наиболее удобно и просто воспроизводить термодеформационный цикл закручиванием тонкостенного цилиндрического трубчатого образца, так каК в этом случае дилатометрические эффекты в металле образца не будут влиять на угол закручивания. Для определения закона изменения эквивалентного компонентам деформаций в свариваемом объекте угла закручивания трубчатого образца в общем случае объемного напряженного состояния Угх используется математический аппарат теории неизотермического пластического течения. Приращение полной угловой деформации тонкостенного образца на шаге деформиро- [c.414]

Вдесь учтены уравнения (1.75). Определим теперь эквивалентное приращение пластических деформаций ёг таким образом, чтобы выполнялось равенство [c.25]

Индексом р обозначены пластические деформации. Прираид,е-ния пластических деформаций связаны с касательными и де-виаторными компонентами напряжений при помощи уравнений (7.23), в которых индекс с заменен индексом р. Эквивалентные напряжения а задаются уравнением (7.20), а приращение эквивалентной пластической деформации Аё задается выражением Аа=НАё, или в общей дифференциальной форме [c.278]

Обратно, если потребовать эквивалентности обеих теорий, при-равняв приращения кошо енто в 11л т ес кой деформации (14.4) приращениям компонентов пластической деформации, вычисленным согласно уравнениям теории упруго-пластических деформаций, то придем, как в этом нетрудно убедиться, к необходимости выполнения условий простого нагружения. [c.55]

Обратно, если потребовать эквивалентности обеих теорий, приравняв приращения компонент пластической деформации (13.5) приращениям компонент пластической деформации, вычисленным согласно уравнениям деформационной теории (14.4), то получим dXsij Sijdif + ffdSij. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...