Напряжения в балках в брусьях кривых

Исследования показывают, что при изгибе распределение нормальных напряжений в поперечном сечении, а также величина максимальных напряжений в кривом брусе иные, нежели в балке с прямой осью. При прочих равных условиях это различие тем больше, чем больше отношение высоты h поперечного сечения к радиусу R кривизны его оси (рис. 444). [c.458]

Из анализа формулы (15.9) видно, что, как и в балке с прямой осью, нормальное напряжение по ширине сечения одинаковое (не зависит от г) и изменяется только с изменением расстояния точки от нейтральной линии. По высоте сечения напряжения в кривом брусе изменяются по гиперболическому закону (рис. 442, б). Наибольигье по абсолютной величине напряжения будут в крайних точках сечения, находящихся у вогнутой поверхности бруса. [c.435]

Из анализа формулы (15.9) видно, что, как и в балке с прямой осью, нормальное напряжение по ширине сечения одинаковое (не зависит от z) и изменяется только с изменением расстояния точки от нейтральной линии. По высоте сечения напряжения в кривом брусе изменяются по гиберболическому закону (рис. 446, б). Наибольшие [c.461]

Повышение несущей способности в первом случае связано с более равномерным, чем в упругом случае, распределением напряжений в сечении и усилий по длине детали, за счет,чего материал детали используется более полно. В связи с этим наименьшее повышение несущей способности имеет место для деталей, обладающих в упругом случае наиболее равномерным распределением напряжений и усилий. Например, предельная нагрузка для кривого бруса выше, чем для стержня с прямой осью того же поперечного сечения (рис. 39) предельная нагруака для балки, нагруженной сосредоточенной силой, выше, чем для балки, нагруженной распределенной нагрузкой (рис. 40). В статически не- [c.73]

Приближенное решение (е) поэтому теряет силу в тех случаях, когда величину 1/р нельзя считать малой и приходится искать полное решение уравнения (с). Такое решение было найдена тoк oм ), и для больших значений р оно показало хорошее совпадение с приближенным решением Уиллиса. При меньших значениях р оно дает несимметричные траектории, показывая, что наиболее напряженное сечение смещается от середины пролета к опоре С (рис. 93). Этот последний результат хорошо совпадает с опытами, согласно которым излом бруса происходит всегда на участке между его серединой и опорой С. Это решение показывает также, что полного совпадения теоретических траекторий с опытными кривыми достигнуть нельзя, если при выводе уравнения пренебрегать массой балки. [c.213]

Во второй своей работе ) Похгаммер исследует изгиб балки силами, распределенными по ее боковой поверхности он показывает, что нейтральная ось балки не проходит ч ерез центры тяжести ее поперечных сечений и что обычная элементарная формула для напряжений при изгибе дает лишь первое приближение. Он вычисляет более точное приближение для консоли круглого сечения под нагрузкой, равномерно распределенной по ее верхней образующей. Свой метод Похгаммер распространяет на балку, имеющую вид полого цилиндра, и на кривые брусья. [c.418]

А. Фёппль интересовался в то время теорией изгиба кривых брусьев и провел большое число испытаний по определению прочности сцепок железнодорожных вагонов. Он полагал, что при вычислении наибольших напряжений в изгибаемом крюке вполне приемлемую точность дает формула простой прямолинейной балки. Профессор К. Бах в Штутгартском политехническом институте был иного мнения и исходил из теории изгиба кривого бруса, построенной Винклером в том предположении, что поперечные сечения кривого бруса остаются при изгибе плоскими. Прандтль получил строгое решение для чистого изгиба кривого бруса узкого прямоугольного поперечного сечения. Оно подтвердило, что поперечные сечения в условиях чистого изгиба остаются действительно [c.469]

Напряжения подсчтывают по уравнениям кривого бруса малой кривизны. Расчетная схе га изображена на рис. 275, а. Принимают, что криволинейная балка защемлена в местах перехода проушины в стержень, т. е. в местах сопряжения наружной поверхности головки шатуна и поверхности иерехода радиусом р. При этом условно предполагают, что нпжняя часть поршневой головки шатуна, опирающаяся на стержень большой жесткости, пе деформируется. Головку рассекают по продольной оси симметрии шатуна. Действие правой части головки заменяют изгибающим моментом Mq и нормальной силой Л о, которые определяют в предположении, что вертикальное сечение I—I в горизонтальном направлении не перемещается вследствие действия симметричной нагрузки. [c.447]

Расчет опасного сечения К. следует вести, предварительно рассматривая его как прямую балку, т. е. пренебрегая кривизной К. Тогда размеры этого сечения определятся из уравнений изгиба прямых балок. Опре-д(>лив размеры сече- а ний К.,надл(Жит его вычертить и проверить, пользуясь формулами изгиба кривых брусьев. Рассмотрим трап(цоидаль-поесечепие телакрю- ка (фиг. 4). Момент инерции его относительно вертикальной оси, проходящей через ц. т. сечения,—I нагрузка К.—д. Полное напряжение растянутых волокон в точке В [c.345]

Сделаны важные дополнения в части книги, прсвященной балкам на упругом основании к главам по теории кривых брусьев и теории пластинок и оболочек и к главе о концентрации напряжений, в которую были включены некоторые позднейшие результаты оптических испытаний. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...